一、特种泡沫塑料的动态力学性能研究（论文文献综述）
周一凡[1]（2020）在《改性聚甲基丙烯酰亚胺泡沫及其热膨胀微球的制备与性能研究》文中指出聚甲基丙烯酰亚胺（PMI）泡沫塑料是一种具有优异力学性能和耐高温性能的聚合物泡沫材料。因其具有轻质高强、抗高温蠕变性等特点,被广泛用作夹层复合结构材料的理想芯材,在航空航天、交通运输、风电等领域具有广阔的市场应用前景。本论文采用静态浇铸法以丙烯腈（AN）、甲基丙烯酸（MAA）和甲基苯乙烯（AMS）为单体,丙烯酰胺（AM）为交联剂制备PMI共聚物,并在此基础上添加发泡剂成功制备出PMI泡沫塑料;通过傅里叶红外光谱（FTIR）测试,力学性能测试,动态热机械分析（DMA）测试,热重分析（TGA）测试探究了在不同热处理温度下纳米二氧化硅及石墨烯填料对PMI共聚物和PMI泡沫塑料分子结构及其性能的影响;最后采用悬浮聚合法,制备出PMI热膨胀微球（壳以MAA/AN共聚物为主体,核为烷烃发泡剂）,采用扫描电镜（SEM）及偏光显微镜（POM）观察了微球的微观形貌,采用静态热机械分析测试（TMA）和TGA测试探究了引发剂、交联剂和改性单体种类对热膨胀微球膨胀性能的影响。其研究结果表明:（1）所制备的纯PMI共聚物随着热处理温度的升高,其分子间的酰亚胺环化程度、力学性能及玻璃化转变温度（Tg）均得到提高;添加纳米二氧化硅,石墨烯会造成PMI共聚物的环化反应程度下降,随着纳米二氧化硅含量的提高共聚物力学性能增强,含量过高（3.3%）纳米二氧化硅易发生团聚,造成力学性能下降;石墨烯易团聚,除添加量为0.025%的石墨烯外,随着石墨烯含量的上升共聚物力学性能及玻璃化转变温度均呈下降趋势,TGA分析结果表明添加纳米二氧化硅和石墨烯均能提高共聚物材料的热稳定性能,随着热处理温度的上升,材料的热稳定性提高,石墨烯改性的PMI共聚物塑料经160 o C/8 h热处理后,其残碳率可达20.04%。（2）添加甲酰胺、碳酰胺作为复合发泡剂制备出改性PMI泡沫塑料,纳米二氧化硅、石墨烯的添加均使泡沫塑料的泡孔孔径增大,泡棱增厚,泡沫塑料经热处理后,当纳米二氧化硅添加量为3.2%,石墨烯的添加量为0.025%时,其力学性能最佳,其压缩强度分别达到4.31 MPa和3.40 MPa,Tg分别达到160.1 o C和156.2 o C,热处理可以提高泡沫塑料的耐热性能和残碳率,添加纳米二氧化硅和石墨烯制备的改性PMI泡沫塑料,有助于泡沫塑料耐热性能的进一步改善。（3）通过悬浮聚合制备的PMI热膨胀微球,随着引发剂含量的增加,其粒径呈减小趋势,膨胀倍率及发泡剂的包封率均呈先增大再减小的趋势,引发剂含量过多,微球易生成多核结构,发泡性能下降;随着交联剂含量的增加,热膨胀微球表面的皱痕逐渐增多加深,耐高温性能增强,但交联剂含量过多,部分微球呈破碎状,生成不了完整的核-壳结构,发泡性能较差;添加改性单体丙烯酸甲酯（MA）能够使微球更集中的发泡,耐高温性能更强。
刘俊霞[2]（2020）在《超临界二氧化碳发泡制备热塑性聚氨酯泡沫及其结构调控与性能研究》文中研究指明热塑性聚氨酯（Thermoplasticpolyurethane,TPU）是一种由软段和硬段组成的嵌段式共聚物。TPU具有高弹性、高强度和韧性、优异的生物相容性等优点,广泛的应用于鞋材、建筑、医疗等领域。TPU微孔泡沫因具有良好的回弹性、减重、消音隔热、减震吸能等独特优点而被广泛应用。超临界二氧化碳（ScCO2）发泡法是一种绿色环保,无毒,工艺简单的发泡方法。TPU泡沫的制备工艺根据温度控制的不同可分为升温发泡法和降温发泡法。然而目前关于TPU在这两种发泡方法中发泡行为的研究却很少。软段类型影响着TPU的强度和韧性,然而几乎没有文献研究软段类型对TPU泡沫发泡行为及力学性能的影响。此外,循环压缩性能作为表征泡沫材料强度和弹性的重要指标,缺乏对其影响因素的综合性研究。梯度多孔材料因其独特的泡孔结构而具有很多特殊的性能,如吸音、电磁屏蔽等,但其制备工艺却非常复杂,缺乏一种简便可行的工艺来实现梯度泡孔的可调控性。本文针对以上不足,研究了以下主要内容。首先,本文使用ScCO2作为发泡剂,在升温发泡法和降温发泡法的不同条件下制备了三种不同软段类型的TPU泡沫,并利用扫描电镜观察分析了其泡孔结构,研究了不同软段类型TPU泡沫的发泡倍率、孔径均值和泡孔密度随温度和压力的变化规律。研究表明,泡沫的发泡倍率主要是由温度决定的,而泡沫的泡孔尺寸和形核密度主要是由CO2压力决定的。相同条件下,聚已内脂型TPU泡沫的泡孔均值最小,聚醚型TPU泡沫的泡孔均值最大。而且,泡沫在降温发泡法中比在升温发泡法中的最佳饱和温度低约300C。此外,聚碳酸酯型TPU泡沫所需的发泡温度明显高于其他两种TPU泡沫。其次,本文使用单一变量法,分别研究了材料种类、泡孔尺寸、发泡方法以及发泡倍率对泡沫循环压缩力学性能的影响。结果表明,所有的TPU泡沫均表现出极好的弹性。泡沫的强度随着发泡倍率的增加而显着下降。但是随着发泡倍率增加,泡沫的回弹性变好。而且,在相同的条件下,聚已内脂型TPU泡沫具有最好的回弹性。聚碳酸酯型TPU泡沫具有最佳的压缩力学性能,但其弹性较差。此外,使用降温发泡法制备的TPU泡沫样品具有更好的压缩机械性能;泡孔均值越小,泡沫的压缩力学性能越好;泡孔均值越大,泡沫的弹性越好。最后,本文提出一种使用梯度加压来制备梯度孔泡沫的方法。即在5MPa压力下达到聚合物-气体均相体系,在温度不变的情况下,将压力调至15MPa,从而在聚合物内部形成CO2的浓度差,然后在此情况下泄压发泡。在第二次加压的不同时间下（1-8min）,得到了一系列不同孔径大小和梯度厚度的梯度孔泡沫。结果表明,第二次加压的时间在1-6min内,泡沫表现出明显的梯度孔结构。随着高压渗透的时间增长,中间大孔的区域面积逐渐变小,而且大孔的尺寸先逐渐增大后逐渐变小。通过上述研究,本文在不同发泡方法的不同工艺参数下制备了三种不同软段类型的TPU泡沫,从而实现了对TPU泡沫泡孔结构的可调控性。系统的研究了影响泡沫材料循环压缩力学性能的因素,为进一步的改进提高材料的力学性能提供了经验和方向。还提出一种方便可行的制备梯度孔泡沫的方法,并实现了梯度孔密度和梯度范围的可调控性。最终为TPU的应用领域扩展提供了有价值的理论指导。
刘若灿[3]（2019）在《纳米氧化钕/热塑性聚氨酯复合弹性体的制备及耐热机理研究》文中认为本研究摒弃通过氢键等非共价键以提高TPU耐热性之思路,采用高活性、易配位的纳米Nd2O3与TPU中极性基团形成化学结合力更强的共价键代替非共价键,提高TPU微相分离有效程度进而较大幅度改善其热稳定性性能、力学性能和表面性能。同时对TPU纳米稀土复合材料的微相分离进行定性和定量表征,并探究纳米氧化钕对TPU微型分离结构及性能影响的机理。（1）采用超声-喷雾辅助水热法成功制备出了单分散、直径40nm的立方萤石结构的纳米Nd2O3,且较为纯净,其比表面积达到125.39 m2/g。同时对纳米Nd2O3的合成条件也行了研究,表面活性剂种类、反应时间、煅烧温度均能对纳米氧化钕的形貌和结构产生较大影响。（2）通过原位本体聚合一步法合成出了一系列的Nd2O3/TPU纳米复合材料。通过FTIR和DMA对TPU纳米复合材料的微相分离程度进行定量表征,纳米氧化钕的引入能够有效提高TPU的微相分离程度,并以此构建了TPU微型分离模型。通过DSC、DMA、VST和TGA对TPU纳米复合材料的热性能进行了测试。当纳米Nd2O3的引入量为0.5wt%时,TPU纳米复合材料的熔融温度、热分解温度和软化点温度分别提高了29.8℃、33.7℃和39.1℃。此外经纳米Nd2O3改性的TPU力学性能、表面性能和耐化学品性能均有较大幅度提高。（3）最后通过XPS对纳米Nd2O3和TPU相互作用机理进行了探索。纳米氧化钕中的稀土元素能够和TPU分子结构中的氨基甲酸酯基团形成配位键。结合纳米Nd2O3、TPU及其纳米复合材料各元素结合能的变化发现,Nd、N和O元素结合能的化趋势与TPU纳米复合材料的微相分离程度变化趋势相一致。因此,纳米Nd2O3对TPU性能的影响主要遵循配位键-微相分离-性能的规律。
王彩华[4]（2018）在《空心玻璃微珠/环氧树脂复合材料的黏弹性能研究》文中研究指明对工程应用来讲,空心玻璃微珠/环氧树脂（HGM/EP）复合材料的率相关性、松弛、阻尼等黏弹性力学性能的研究至关重要。本文通过实验分析手段,系统地研究了HGM/EP复合材料在静载及动载荷下的黏弹性能,分析了温度、应变率、时间（频率）对其黏弹性能的影响,建立了相应的黏弹性模型。讨论了空心玻璃微珠的粒径大小和体积分数对复合材料黏弹性能的影响,并结合微观结构分析其影响机制。通过数值模拟的方法预测了基体与微珠间的界面相的力学性能,为HGM/EP复合材料的理论研究及优化设计提供参考。利用疲劳试验机对HGM/EP复合材料进行了准静态压缩试验,获得了HGM/EP复合材料在不同应变率、不同温度下的应力—应变曲线,分析了空心微珠粒径大小及体积分数对密度、压缩弹性模量以及压缩强度的影响,讨论了应变率、温度对材料静态压缩性能的影响,基于试验数据,对Sherwood-Frost本构模型进行修正,得到包含应变率和温度的压缩本构关系。研究结果显示,填充中小粒径的空心玻璃微珠对提高复合材料的压缩强度有利,同时温度和应变率对材料的压缩性能影响显着。通过微力实验机进行三点弯曲测试,研究了不同含量的空心玻璃微珠、不同含量的玻璃纤维以及界面腐蚀破坏对复合材料的弯曲性能的影响。测试了HGM/EP复合材料的准静态压缩松弛行为,建立了不同温度下描述树脂应力松弛的Wiechert模型,分析了空心玻璃微珠体积分数和粒径对复合材料松弛行为的影响,并讨论其应力松弛机制。利用细观均匀化方法,计算出等效松驰模量的表达式,并基于实验数据建立了复合材料的粘弹性模型。采用Prony级数形式对试验的松弛模量曲线进行拟合,通过变换求解出蠕变柔量,预测了不同体积分数HGM/EP复合材料的蠕变性能。分数阶导数模型可用较少的参数描述HGM/EP复合材料的黏弹性行为,且各拟合参数具有一定的物理意义。通过对HGM/EP复合材料进行动态力学分析（DMA）,给出了基体材料在不同频率下的动态力学温度谱,利用时温等效原理,根据位移因子构建了材料在室温下的储能模量和损耗模量的频率主曲线。分析了温度和频率、体积分数和粒径对储能模量和损耗模量的影响规律,并结合扫描电镜照片分析其影响机制。获取损耗因子tan?随温度变化的曲线,比较了材料的损耗因子tan?及玻璃化转变温度Tg随体积分数及频率的变化;通过填充剂—基体相互作用参数来评价界面的粘结情况,分析了阻尼的影响机制。结果表明,10%以下的配比有利于提高其动态力学性能。颗粒的团聚及界面的粘合均对复合材料的动态力学性能产生较大影响。理想界面的弹性模型并不适用体积分数较高的HGM/EP复合材料。通过内聚力单元模拟基体与玻璃微珠间的界面相,有效地预测了HGM/EP复合材料的力学行为,并分析了界面厚度及界面强度对复合材料力学性能的影响。通过与实验数据比对,考虑界面相的预测结果反映了微珠与基体间的界面的弱粘接状态,验证了界面性质对材料宏观力学性能产生较大影响。弱界面处极易发生脱粘,导致整体的强度下降,此时内部应力的重分布及损伤的演化直接影响材料的力学性能。
黄赤[5]（2016）在《烧蚀材料隔热层复合泡沫塑料的制备及性能研究》文中认为随着航天技术的快速发展,对材料的防热和隔热提出了更高的要求,如何将防热与隔热结合起来实现结构性和功能性一体化成为热防护材料的研究重点。本文以隔热层材料作为研究对象,采用空心玻璃微球（HGM）和短切玻璃纤维填充硼酚醛树脂制备了复合泡沫塑料,系统研究了HGM和纤维含量以及热处理温度对复合泡沫塑料力学性能、热稳定性、隔热性的影响,为聚合物基防隔热材料的开发和设计提供了理论基础。采用APTES、NDZ-311和GA等不同偶联剂对HGM表面进行处理,发现通过改性有利于提高HGM与酚醛基体间的相容性和界面性能,同时能有效缓解颗粒的团聚。特别对于采用APTES和GA协同处理的HGM而言,其与酚醛基体间稳定的化学连接能够赋予复合泡沫塑料更好的性能。HGM的填充对体系热稳定的提高有明显作用,氮气条件下填充50vol.%HGM的复合泡沫塑料在900℃时残留率71.45%,对比未填充的酚醛固化物提高了22.32%。室温条件下,HGM的增加使酚醛复合泡沫塑料的抗压强度和弯曲强度有所下降,对比未填充的酚醛固化物,填充50vol.%HGM后分别下降了55.08%和67.00%。而随着热处理温度的升高,树脂基体的裂解使得材料力学性能大幅衰退,HGM的存在对材料力学性能形成了有效的补强作用,在400℃、600℃和800℃处理后,填充50vol.%HGM后的抗压强度和弯曲强度分别提高了246.67%和173.02%、199.07%和81.60%、107.87%和71.43%。弯曲强度的增加并没有抗压强度那样明显,这是由于在弯曲载荷模式下,基体的破坏是材料主要的失效方式,特别是经过高温热处理,基体热解后产生的无定型炭使得材料脆性更大,试样均呈现出典型的脆性断裂特点。由于体系中HGM的存在使得短切纤维的填充量受到一定的限制,少量纤维的填充对体系的热稳定性有轻微的提升,对比50vol.%HGM的复合泡沫塑料,填充1.5wt.%短切纤维后氮气条件下900℃残留率提高了3.54%。室温条件下,1.25wt.%纤维的填充很大程度上弥补了材料力学性能上的不足,在抗压强度和弯曲强度上提高了137.61%和80.27%。在400℃、600℃和800℃处理后,由于纤维的微屈曲和桥接作用,填充1.25wt.%纤维使复合泡沫塑料的抗压强度和弯曲强度分别提高了44.07%和89.51%、157.59%和51.35%、77.73%和156.32%。通过研究研究复合泡沫塑料中的传热机理发现,对于气孔孔径为微米级的酚醛复合泡沫塑料而言,体系孔隙中气体的对流传热忽略不计,且在常温条件下,辐射传热占材料总导热系数的比例远低于1%,酚醛复合泡沫塑料中的传热由基体固相导热和气相导热组成。HGM的填充有效的降低了材料的导热系数,尽管温度的升高使体系中辐射传热所占的比例逐渐提高,但是在1000℃以下体系的传热依然以固相传导传热为最主要的途径。因为排列方式无规和体积分数偏低,短切纤维的填充对酚醛复合泡沫塑料导热系数有轻微的提高,但是整体影响并不十分明显。试制了块状复合泡沫塑料和夹心结构,通过对比夹心结构与块状复合泡沫塑料的背温发现,夹心结构的最外层纤维片材起到一定的防热层作用,有利于背温的降低,对夹心结构的整体隔热性能有相当程度的提高。在酒精喷灯加热条件下,对比块状复合泡沫塑料,在上下两面分别粘接了纤维片材的夹心结构对热量的传递有显着的阻碍作用,使得60s时的背温由156.4℃降低至94.6℃,下降了39.51%。
郭珊珊[6]（2016）在《MDI体系聚氨酯弹性体的制备及其动态、耐热性能研究》文中指出聚氨酯弹性体因其出众的综合性能,被广泛应用于工业生产的各个领域。然而在动态条件下,聚氨酯弹性体内生热较大,并且耐高温性能也较差,由此限制了聚氨酯弹性体在一些苛刻条件领域中的应用,所以改善聚氨酯弹性体动态及耐热性能具有重要的意义。对于微孔聚氨酯弹性体,由于具备质轻、吸声降噪、减振、力学强度高,使其应用领域也越来越广,尤其是在高速铁路中。因此,研究制备性能较为优异的微孔弹性体是非常有前景的。本课题首先采用预聚物法制备MDI体系聚氨酯弹性体,系统地研究了软段结构、扩链剂种类、硬段含量、异氰酸酯的种类以及芳纶短纤维对聚氨酯弹性体性能的影响。其次,在研究弹性体的基础上,本课题还研究了微孔弹性体,考察了发泡剂用量、多元醇结构、扩链剂种类以及MDI/100LL并用比例对微孔聚氨酯弹性体性能的影响。研究发现:（1）聚酯型弹性体的综合力学性能比较好,高温下强度保持率较高,热分解温度较大,耐热性能较优异,但内耗较大;相对聚酯型弹性体,聚醚型弹性体的内耗小,而耐热性较差。聚酯型聚氨酯弹性体的力学强度是随着多元醇分子量的增大而增大,高温拉伸强度的保持率得到提高,内耗降低;而聚醚型聚氨酯弹性体的力学强度及耐热性能随着多元醇分子量的增大而降低,但是其动态性能得到改善。选用PCL220N和PTMG2000并用体系,在并用比例为70/30时,材料综合性能较好。（2）选用单一扩链体系时,由BDO扩链得到的聚氨酯弹性体的综合性能比较优异;而选用BDO/TMP扩链体系制得的弹性体的力学强度较大,并且压缩永久变形很小,材料的高温强度保持率也比较高,内耗相对较小;硬段含量的增加有利于改善材料的力学强度以及耐热性能;MDI体系与NDI并用有利于改善材料的综合性能,当NDI加入量为40份时,材料的力学性能,动态及耐热性能都得到改善（3）采用预聚物法得到的材料的力学性能以及耐热性能等综合性能都比较优异;选用长径比为240的短纤维时,材料的力学强度较大,损耗因子比较低,高温拉伸强度保持率较好;当芳纶短纤维的加入量为0.5%时,微孔弹性体的力学性能优异,并且储能模量高,损耗因子相对较低,材料的耐热性能也好。（4）在微孔弹性体体系中随着发泡剂用量增多,材料的力学性能以及耐热老化性能下降,静刚度逐渐降低,而动静刚度比则在用量为0.13%时,达到较小值。PTMG1000含量的增多,使得材料的力学强度、静刚度增大,耐热性能得到改善,而通过实验综合比较,得出选用PTMG2000/PTMG1000并用比例为40/60时,材料的综合性能比较优异。选用EG/TMP=2/1扩链体系,材料的泡孔结构比较均匀,并且材料的动静刚度比小,耐高温性能优异,并且压缩永久变形也较EG单独使用时得到改善。在以上实验的基础上,再选用MDI/100LL=70/30制得的微孔聚氨酯弹性体,其力学强度较高,泡孔比较均匀,动静刚度比较低,耐高低温性能都比较优异。
The China Plastics Industry Editorial Office;China Bluestar Chengrand Co.Ltd.;[7]（2016）在《2014～2015年世界塑料工业进展》文中提出收集了2014年7月2015年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了20142015年世界塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯、ABS树脂）,工程塑料（尼龙、聚碳酸酯、聚甲醛、热塑性聚酯）,特种工程塑料（聚苯硫醚、聚芳醚酮、聚芳砜、含氟聚合物、液晶聚合物）,通用热固性树脂（酚醛树脂、不饱和聚酯树脂、环氧树脂、聚氨酯）不同品种的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等作了详细介绍。
黄赤,汪波,秦岩,黄志雄[8]（2016）在《空心玻璃微球含量对环氧复合泡沫塑料性能的影响》文中进行了进一步梳理以空心玻璃微球（HGM）填充环氧树脂制备了密度为0.560.91g/cm3的HGM/环氧复合泡沫塑料。研究了HGM含量对复合泡沫塑料黏度、力学性能、动态力学性能及隔热性能的影响。结果表明:表面偶联处理后增加了HGM的表面亲油性,改善了其与基体树脂间的相容性和界面性能,有利于HGM/环氧复合泡沫塑料性能的提高;体系黏度与HGM含量呈正相关,与温度呈负相关;随着HGM含量的增加,HGM/环氧复合泡沫塑料的压缩强度、弯曲强度和拉伸强度均有一定程度的降低,但是比强度变化不大,材料得到很大程度的轻质化;HGM的引入使得HGM/环氧复合泡沫塑料玻璃化转变温度向低温方向偏移,储能模量呈现先减小后增加的趋势,导热系数由纯环氧树脂的0.203 W/（m·K）减小到HGM含量为40wt%时的0.126 W/（m·K）。HGM/环氧复合泡沫塑料阻尼性能和隔热性能均有所提高。
The China Plastics Industry Editorial Office,China Bluestar Chengrand Chemical Co.,Ltd.;[9]（2015）在《2013～2014年世界塑料工业进展》文中认为收集了2013年7月2014年6月世界塑料工业的相关资料,介绍了20132014年世界塑料工业的发展情况,提供了世界塑料产量、消费量及全球各类树脂的需求量及产能情况。按通用热塑性树脂（聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、聚苯乙烯、ABS树脂）,工程塑料（尼龙、聚碳酸酯、聚甲醛、热塑性聚酯）,特种工程塑料（聚苯硫醚、聚芳醚酮、聚芳砜、含氟聚合物）,通用热固性树脂（酚醛、聚氨酯、不饱和聚酯树脂、环氧树脂）不同品种的顺序,对树脂的产量、消费量、供需状况及合成工艺、产品应用开发、树脂品种的延伸及应用的进一步扩展等技术作了详细介绍。
何金迎[10]（2013）在《硬质聚氨酯泡沫塑料的结构、形态与改性研究》文中研究表明本文考察了两种催化剂A33和DABCO8154对聚氨酯硬质泡沫塑料发泡时间、密度、压缩强度、弯曲强度、泡孔结构和热失重性能的影响，研究发现，随着催化剂含量的增加，发泡时间逐渐缩短。催化剂DABCO8154与催化剂A33相比，乳白时间、上升时间、脱粘时间明显延长，平均发泡时间延长40秒。催化剂A33在添加量为0.7份，催化剂DABCO8154添加量为0.5份时，泡孔较均匀，密度分别为0.1324g cm-3、0.1596g cm-3，压缩强度分别为1.38MPa、1.47MPa，弯曲强度分别为1.13MPa、1.28MPa。研究了四种多元醇GE210、GEP330N、PS3152、TMN350分别与聚醚多元醇TMN450并用对聚氨酯硬泡性能的影响，结果发现TMN450/GE210=90/10、 TMN450/GEP330N=90/10、TMN450/PS3152=80/20、TMN450/TMN350=80/20时，泡沫综合性能较好，压缩强度分别为1.56MPa、1.51MPa、1.88MPa、1.64MPa，冲击强度分别为1.52KJ m-2、1.59KJ m-2、1.65KJ m-2、1.5KJ m-2。TMN450/PS3152并用体系，泡沫材料性能最佳。对于TMN450/GEP330N体系，当GEP330N加入量超过10份时，材料性能变差。采用两种端羟基液体橡胶HTBN和HTPB改性聚氨酯硬质泡沫，考察了泡沫材料的力学性能、泡孔结构、吸水率和动态流变性能，发现HTBN和HTPB添加量分别为20份和10份时，材料冲击强度分别为2.1KJ m-2、1.98KJ m-2，弯曲强度分别为2.74MPa、2.47MPa，表明端羟基液体橡胶能够提高材料的力学性能。研究了环氧树脂E54和E44对聚氨酯硬质泡沫性能影响，结果表明，E54和E44添加量分别为20份和30份时，制品压缩和冲击强度均有所提高，随着环氧树脂添加量的增大，制品吸水率变大，探讨了环氧树脂增强PU泡沫材料的机理。
二、特种泡沫塑料的动态力学性能研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、特种泡沫塑料的动态力学性能研究（论文提纲范文）
（1）改性聚甲基丙烯酰亚胺泡沫及其热膨胀微球的制备与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 聚甲基丙烯酰亚胺泡沫简介 |
| 1.1.1 概述 |
| 1.1.2 聚甲基丙烯酰亚胺泡沫塑料的制备及原理 |
| 1.1.3 国内外聚甲基丙烯酰亚胺泡沫塑料的研究进展 |
| 1.2 热膨胀微球简介 |
| 1.2.1 概述 |
| 1.2.2 热膨胀微球的制备及原理 |
| 1.2.3 国内外关于热膨胀微球的研究进展 |
| 1.3 课题的意义及主要研究内容 |
| 1.3.1 课题的意义 |
| 1.3.2 本课题的主要研究内容 |
| 第2章 改性AN/MAA/AMS共聚物的合成及性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试样制备 |
| 2.2.1 试验药品及主要仪器 |
| 2.2.2 改性PMI共聚物的制备 |
| 2.3 测试表征 |
| 2.3.1 改性PMI共聚物表观密度测试 |
| 2.3.2 改性PMI共聚物力学性能测试 |
| 2.3.3 动态热机械分析测试(DMA) |
| 2.3.4 改性共聚物吸水性能测试 |
| 2.3.5 改性共聚物硬度测试 |
| 2.3.6 傅里叶红外光谱测试(FTIR) |
| 2.3.7 热重分析测试(TGA) |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 纳米二氧化硅掺量的确定及对石墨烯沉降的影响 |
| 2.4.2 红外光谱分析 |
| 2.4.3 密度、硬度及吸水率分析 |
| 2.4.4 力学性能分析 |
| 2.4.5 动态热机械分析 |
| 2.4.6 热失重分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 改性AN/MAA/AMS泡沫塑料的合成及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试样制备 |
| 3.2.1 试验药品及主要仪器 |
| 3.2.2 改性PMI泡沫塑料的制备 |
| 3.3 测试表征 |
| 3.3.1 改性PMI泡沫塑料泡孔结构测试 |
| 3.3.2 改性PMI泡沫塑料表观密度测试 |
| 3.3.3 改性PMI泡沫塑料力学性能测试 |
| 3.3.4 傅里叶红外光谱测试(FTIR) |
| 3.3.5 动态热机械分析测试(DMA) |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 宏观形貌及泡孔结构分析 |
| 3.4.2 红外光谱分析 |
| 3.4.3 力学性能分析 |
| 3.4.4 动态热机械分析 |
| 3.4.5 热失重分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 PMI热膨胀微球的制备及性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试样制备 |
| 4.2.1 试验药品及主要仪器 |
| 4.2.2 PMI热膨胀微球的制备 |
| 4.3 测试表征 |
| 4.3.1 热分析测试(TGA) |
| 4.3.2 热机械分析测试(TMA) |
| 4.3.3 傅里叶红外光谱测试(FTIR) |
| 4.3.4 热膨胀微球膨胀性能及粒径测定 |
| 4.3.5 微球表观形貌观察 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 PMI热膨胀微球的制备 |
| 4.4.2 引发剂含量对膨胀性能的影响 |
| 4.4.3 交联剂含量对膨胀性能的影响 |
| 4.4.4 改性单体种类对膨胀性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间论文发表情况 |
| 致谢 |
| 详细摘要 |
（2）超临界二氧化碳发泡制备热塑性聚氨酯泡沫及其结构调控与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 热塑性聚氨酯弹性体概述 |
| 1.2 热塑性聚氨酯的分类及应用 |
| 1.3 热塑性聚氨酯微孔发泡工艺的研究进展 |
| 1.3.1 超临界二氧化碳简介 |
| 1.3.2 超临界二氧化碳发泡的理论基础 |
| 1.3.3 微孔发泡材料的成型方法 |
| 1.3.4 TPU泡沫材料的研究进展 |
| 1.4 压缩力学性能的研究现状 |
| 1.5 梯度多孔材料简介 |
| 1.5.1 梯度多孔材料概述 |
| 1.5.2 梯度多孔材料的研究进展 |
| 1.6 课题研究意义与主要内容 |
| 1.6.1 研究意义 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 第二章 不同软段类型的热塑性聚氨酯发泡行为研究 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.1.3 实验过程 |
| 2.1.4 表征测试 |
| 2.2 结果讨论与分析 |
| 2.2.1 三种TPU材料在升温发泡法中的泡孔结构分析 |
| 2.2.2 三种TPU材料在降温发泡法中的泡孔结构分析 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 影响泡沫压缩性能的因素研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 实验材料 |
| 3.1.2 实验设备 |
| 3.1.3 实验过程 |
| 3.1.4 表征测试 |
| 3.2 结果讨论与分析 |
| 3.2.1 材料种类对泡沫压缩性能的影响 |
| 3.2.2 发泡方法对泡沫压缩性能的影响 |
| 3.2.3 泡孔尺寸对泡沫压缩性能的影响 |
| 3.2.4 发泡倍率对泡沫压缩性能的影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 梯度泡孔的制备工艺研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 实验材料 |
| 4.1.2 实验设备 |
| 4.1.3 实验原理 |
| 4.1.4 实验过程 |
| 4.1.5 表征测试 |
| 4.2 结果讨论与分析 |
| 4.2.1 梯度孔泡沫的泡孔形貌分析 |
| 4.2.2 梯度孔泡沫的泡孔分布分析 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 总结与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士期间主要研究成果 |
| 学位论文评阅及答辩情况表 |
（3）纳米氧化钕/热塑性聚氨酯复合弹性体的制备及耐热机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 聚氨酯 |
| 1.2 聚氨酯化学 |
| 1.3 聚氨酯应用 |
| 1.4 热塑性聚氨酯弹性体 |
| 1.4.1 微相分离 |
| 1.4.2 软段 |
| 1.4.3 硬段 |
| 1.4.5 配合剂 |
| 1.5 TPU改性研究 |
| 1.6 稀土 |
| 1.6.1 纳米稀土氧化物制备 |
| 1.6.2 稀土改性高分子材料研究进展 |
| 1.7 研究背景 |
| 1.8 研究内容及创新点 |
| 第2章 实验原料仪器及测试表征 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验仪器 |
| 2.3 测试表征方法 |
| 2.3.1 傅里叶红变换红外光谱仪(FTIR) |
| 2.3.2 扫描式电子显微镜(SEM) |
| 2.3.3 X射线衍射仪(XRD) |
| 2.3.4 X射线光电子能谱分析仪(XPS) |
| 2.3.5 全自动比表面积分析仪(BET) |
| 2.3.6 万能材料试验机 |
| 2.3.7 邵氏硬度计 |
| 2.3.8 维卡软化点测定仪(VST) |
| 2.3.9 差示扫描量热仪(DSC) |
| 2.3.10 机械动态力学分析仪(DMA) |
| 2.3.11 热重分析仪(TGA-DTG) |
| 2.3.12 接触角测量仪 |
| 2.3.13 耐化学品性能测试 |
| 第3章 纳米氧化钕的制备及表征 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 纳米氧化钕的制备 |
| 3.3 测试表征 |
| 3.3.1 红外光谱分析 |
| 3.3.2 X射线衍射分析 |
| 3.3.3 扫描式电子显微镜分析 |
| 3.3.4 X射线光电子能谱分析 |
| 3.3.5 比表面积分析 |
| 3.4 小结 |
| 第4章 高耐热Nd_2O_3/TPU纳米复合材料的制备及表征 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 Nd_2O_3/TPU纳米复合材料的制备 |
| 4.3 测试表征 |
| 4.3.1 红外光谱分析 |
| 4.3.2 扫描式电子显微镜分析 |
| 4.3.3 X射线衍射分析 |
| 4.3.4 差示扫描量热仪分析 |
| 4.3.5 机械动态力学分析 |
| 4.3.6 TPU微相分离模型构建 |
| 4.3.7 热稳定性能测试分析 |
| 4.3.8 力学性能测试分析 |
| 4.3.9 硬度测试分析 |
| 4.3.10 维卡软化点测试分析 |
| 4.3.11 表面性能测试分析 |
| 4.3.12 耐化学品测试分析 |
| 4.3.13 Nd_2O_3/TPU纳米复合材料耐热机理研究 |
| 4.4 小结 |
| 第5章 总结 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间所开展的科研项目和发表的学术论文 |
（4）空心玻璃微珠/环氧树脂复合材料的黏弹性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究的意义 |
| 1.1.1 课题背景 |
| 1.1.2 研究的目的和意义 |
| 1.2 HGM/EP复合材料的制备方法研究现状 |
| 1.3 HGM/EP复合材料的弹性性能研究现状 |
| 1.4 HGM/EP复合材料的黏弹性性能研究现状 |
| 1.4.1 静态黏弹性能研究现状 |
| 1.4.2 动态黏弹性能研究现状 |
| 1.5 HGM/EP复合材料的界面性能研究进展 |
| 1.6 本文的主要研究内容 |
| 1.6.1 课题来源 |
| 1.6.2 主要研究内容 |
| 第2章 材料制备及试验方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试件的制备 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 准静态压缩性能测试 |
| 2.3.2 弯曲性能测试 |
| 2.3.3 松弛性能测试 |
| 2.3.4 低频动态力学性能测试 |
| 2.3.5 扫描电镜观察 |
| 第3章 HGM/EP复合材料准静态压缩及弯曲性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 HGM/EP复合材料的密度及微观结构 |
| 3.2.1 密度 |
| 3.2.2 微观结构 |
| 3.3 HGM/EP复合材料的压缩性能 |
| 3.3.1 不同粒径及填充百分比下的压缩性能 |
| 3.3.2 应变率效应 |
| 3.3.3 温度的影响 |
| 3.4 压缩本构模型的理论预测 |
| 3.5 HGM/EP复合材料的弯曲性能 |
| 3.5.1 不同填充百分比对弯曲性能的影响 |
| 3.5.2 加入玻纤对弯曲性能的影响 |
| 3.5.3 界面腐蚀破坏对弯曲性能的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 HGM/EP复合材料的松弛性能及黏弹性模型 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 理论分析 |
| 4.2.1 黏弹性材料的均匀化方法理论 |
| 4.2.2 复合材料的等效松弛模量 |
| 4.3 树脂基体的松弛行为 |
| 4.3.1 应力松弛曲线 |
| 4.3.2 黏弹性模型 |
| 4.4 HGM/EP复合材料的松弛性能 |
| 4.4.1 空心微珠体积百分比的影响 |
| 4.4.2 空心玻璃微珠粒径的影响 |
| 4.4.3 分数阶导数模型 |
| 4.5 PRONY级数确定松弛模量和蠕变柔量 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 HGM/EP复合材料的动态力学性能 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 DMA的实验方案设计 |
| 5.3 树脂基体的动态力学分析 |
| 5.3.1 不同频率下温度谱 |
| 5.3.2 时温等效原理及位移因子分析 |
| 5.3.3 频率主曲线 |
| 5.4 HGM/EP复合材料的动态力学分析 |
| 5.4.1 空心微珠体积分数对储能模量及损耗模量的影响 |
| 5.4.2 空心微珠粒径对储能模量及损耗模量的影响 |
| 5.5 HGM/EP复合材料阻尼性能分析 |
| 5.5.1 阻尼性能的表征及机制分析 |
| 5.5.2 树脂基体的阻尼性能 |
| 5.5.3 空心球体积分数对HGM/EP复合材料的阻尼性能的影响 |
| 5.5.4 空心球粒径对HGM/EP复合材料的阻尼性能的影响 |
| 5.6 基于DMA对界面性质的研究 |
| 5.6.1 界面结合强度的表征方法 |
| 5.6.2 A值计算结果及讨论 |
| 5.7 本章小结 |
| 第6章 考虑界面相的HGM/EP复合材料的性能预测 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 复合材料界面研究方法及作用表征 |
| 6.3 理想界面粘结时HGM/EP复合材料的弹性性能 |
| 6.3.1 材料模型 |
| 6.3.2 载荷及边界条件 |
| 6.4 有限元结果分析与对比 |
| 6.4.1 压缩性能结果 |
| 6.4.2 应力应变场分析 |
| 6.5 考虑界面效应的HGM/EP复合材料的弹性性能 |
| 6.5.1 界面层模型 |
| 6.5.2 预测结果与试验结果的对比 |
| 6.5.3 界面相的厚度及强度的影响 |
| 6.5.4 考虑界面相的应力应变场分析 |
| 6.5.5 界面开裂分析 |
| 6.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
（5）烧蚀材料隔热层复合泡沫塑料的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 隔热材料及其分类 |
| 1.3 聚合物发泡材料 |
| 1.3.1 制备方法 |
| 1.3.2 发泡机理 |
| 1.4 气凝胶 |
| 1.4.1 制备过程 |
| 1.4.2 干燥方法 |
| 1.5 复合泡沫塑料 |
| 1.5.1 空心微球的制备 |
| 1.5.2 复合泡沫塑料的特点及分类 |
| 1.5.3 复合泡沫塑料的成型工艺 |
| 1.6 本文的主要研究内容 |
| 1.6.1 课题背景 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 第2章 空心玻璃微球的表面改性 |
| 2.1 引言 |
| 2.1.1 无机填料的表面处理 |
| 2.1.2 偶联剂改性 |
| 2.2 实验与测试 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.2.3 HGM的改性及复合泡沫塑料的制备过程 |
| 2.2.4 HGM表面特性及复合泡沫塑料性能的表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 HGM的表面特性 |
| 2.3.2 复合泡沫塑料的微观结构 |
| 2.3.3 复合泡沫塑料的力学性能 |
| 2.3.4 复合泡沫塑料的动态力学性能 |
| 2.3.5 改性HGM与酚醛基体的相互作用机理 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 酚醛复合泡沫塑料的制备与性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验与测试 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 酚醛复合泡沫塑料的制备及热处理 |
| 3.2.3 酚醛复合泡沫塑料性能的表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 HGM填充量对体系黏度的影响 |
| 3.3.2 不同处理温度对酚醛复合泡沫塑料孔隙率的影响 |
| 3.3.3 HGM含量对酚醛复合泡沫塑料热稳定性的影响 |
| 3.3.4 不同热处理温度对酚醛复合泡沫塑料压缩性能的影响 |
| 3.3.5 不同热处理温度对酚醛复合泡沫塑料弯曲性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 纤维增强酚醛复合泡沫塑料的制备与性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验与测试 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 纤维增强酚醛复合泡沫塑料的制备及热处理 |
| 4.2.3 纤维增强酚醛复合泡沫塑料性能的表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 不同处理温度对纤维增强酚醛复合泡沫塑料孔隙率的影响 |
| 4.3.2 短切纤维含量对酚醛复合泡沫塑料热稳定性的影响 |
| 4.3.3 不同处理温度对纤维增强酚醛复合泡沫塑料压缩性能的影响 |
| 4.3.4 不同热处理温度对酚醛复合泡沫塑料弯曲性能的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 酚醛复合泡沫塑料的隔热性能 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验与测试 |
| 5.2.1 实验原料 |
| 5.2.2 导热系数测试样的制备及热处理 |
| 5.2.3 导热系数的表征 |
| 5.2.4 块状复合泡沫塑料及夹心结构的制备 |
| 5.2.5 对块状复合泡沫塑料背温的有限元模拟 |
| 5.2.6 块状复合泡沫塑料及夹心结构的隔热性能 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 传热原理 |
| 5.3.1.1 传导传热 |
| 5.3.1.2 对流传热 |
| 5.3.1.3 辐射传热 |
| 5.3.2 常温条件下复合泡沫塑料导热系数的预测模型 |
| 5.3.3 温度对复合泡沫塑料导热系数的影响 |
| 5.3.4 块状复合泡沫塑料及夹心结构的隔热性能 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 ：博士期间的研究成果 |
（6）MDI体系聚氨酯弹性体的制备及其动态、耐热性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 前言 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 聚氨酯弹性体的简介 |
| 1.2 聚氨酯弹性体的发展 |
| 1.2.1 国内外聚氨酯弹性体的发展状况 |
| 1.2.2 聚氨酯弹性体的生产现状及发展趋势 |
| 1.2.2.1 聚氨酯弹性体的生产现状 |
| 1.2.2.2 聚氨酯弹性体的发展趋势 |
| 1.3 聚氨酯弹性体的特性 |
| 1.4 原料对聚氨酯弹性体动态及耐热性能的影响 |
| 1.4.1 低聚物多元醇对聚氨酯弹性体动态及耐热性能的影响 |
| 1.4.2 异氰酸酯对聚氨酯弹性体动态及耐热性能的影响 |
| 1.4.3 扩链剂对聚氨酯弹性体动态及耐热性能的影响 |
| 1.5 微孔聚氨酯弹性体概述 |
| 1.5.1 微孔聚氨酯弹性体简介 |
| 1.5.2 微孔聚氨酯弹性体的加工方法分类 |
| 1.5.3 微孔聚氨酯弹性体的合成工艺 |
| 1.6 微孔聚氨酯弹性体的应用及开发 |
| 1.7 课题研究内容及意义 |
| 第二章 软段对MDI体系聚氨酯弹性体动态及耐热性能的影响 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料及助剂 |
| 2.2.2 实验仪器及设备 |
| 2.2.3 聚氨酯弹性体的制备 |
| 2.3 测试与表征 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 软段多元醇结构对聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 2.4.1.1 软段多元醇结构对聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 2.4.1.2 软段多元醇结构对聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 2.4.1.3 软段多元醇结构对聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 2.4.2 软段多元醇的相对分子量对聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 2.4.2.1 软段多元醇的相对分子量对聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 2.4.2.2 软段多元醇的相对分子量对聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 2.4.2.3 软段多元醇的相对分子量对聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 2.4.3 软段多元醇的并用对聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 2.4.3.1 软段多元醇的并用对聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 2.4.3.2 软段多元醇的并用对聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 2.4.3.3 软段多元醇的并用对聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 硬段对MDI体系聚氨酯弹性体动态及耐热性能的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料及助剂 |
| 3.2.2 实验仪器及设备 |
| 3.2.3 聚氨酯弹性体的制备 |
| 3.3 测试与表征 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 扩链剂种类对聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 3.4.1.1 扩链剂种类对聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 3.4.1.2 扩链剂种类对聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 3.4.1.3 扩链剂种类对聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 3.4.2 扩链剂并用对聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 3.4.2.1 扩链剂并用对聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 3.4.2.2 扩链剂并用对聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 3.4.2.3 扩链剂并用对聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 3.4.3 硬段含量对聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 3.4.3.1 硬段含量对聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 3.4.3.2 硬段含量对聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 3.4.3.3 硬段含量对聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 3.4.4 MDI/NDI并用比例对聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 3.4.4.1 MDI/NDI并用比例对聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 3.4.4.2 MDI/NDI并用比例对聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 3.4.4.3 MDI/NDI并用比例对聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 芳纶短纤维对聚氨酯弹性体动态及耐热性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料及助剂 |
| 4.2.2 实验仪器及设备 |
| 4.2.3 聚氨酯弹性体的制备 |
| 4.3 测试与表征 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 合成工艺对聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 4.4.1.1 合成工艺对聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 4.4.1.2 合成工艺对聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 4.4.2 芳纶短纤维长径比对聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 4.4.2.1 芳纶短纤维长径比对聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 4.4.2.2 芳纶短纤维长径不同的聚氨酯弹性体扫描电镜图 |
| 4.4.2.3 芳纶短纤维长径比对聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 4.4.2.4 芳纶短纤维长径比对聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 4.4.3 芳纶短纤维的含量对聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 4.4.3.1 芳纶短纤维的含量对聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 4.4.3.2 芳纶短纤维含量不同的聚氨酯弹性体扫描电镜图 |
| 4.4.3.3 芳纶短纤维的含量对聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 4.4.3.4 芳纶短纤维的含量对聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 MDI体系聚氨酯微孔弹性体性能的研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验原料及助剂 |
| 5.2.2 实验仪器及设备 |
| 5.3 聚氨酯弹性体的制备 |
| 5.4 实验结果与讨论 |
| 5.4.1 发泡剂用量对微孔聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 5.4.1.1 发泡剂用量对微孔聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 5.4.1.2 发泡剂用量对微孔聚氨酯弹性体泡孔结构的影响 |
| 5.4.1.3 发泡剂用量对微孔聚氨酯弹性体动静刚度性能的影响 |
| 5.4.1.4 发泡剂用量对微孔聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 5.4.2 多元醇并用比例对微孔聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 5.4.2.1 多元醇并用比例对微孔聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 5.4.2.2 多元醇并用比例对微孔聚氨酯弹性体动静刚度性能的影响 |
| 5.4.2.3 多元醇并用比例对微孔聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 5.4.3 扩链交联剂的种类及并用对微孔聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 5.4.3.1 扩链交联剂的种类对微孔聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 5.4.3.2 EG/TMP并用比例对微孔聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 5.4.3.3 EG/TMP并用比例对微孔聚氨酯弹性体泡孔结构的影响 |
| 5.4.3.4 EG/TMP并用比例对微孔聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 5.4.3.5 EG/TMP并用比例对微孔聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 5.4.4 MDI/100LL并用比例对微孔聚氨酯弹性体性能的影响 |
| 5.4.4.1MDI/100LL并用比例对微孔聚氨酯弹性体力学性能的影响 |
| 5.4.4.2 MDI/100LL并用比例对微孔聚氨酯弹性体泡孔结构的影响 |
| 5.4.4.3 MDI/100LL并用比例对微孔聚氨酯弹性体动态性能的影响 |
| 5.4.4.4 MDI/100LL并用比例对微孔聚氨酯弹性体耐热性能的影响 |
| 5.4.4.5 MDI/100LL不同并用比例的微孔聚氨酯弹性体DSC图 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（7）2014～2015年世界塑料工业进展（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 通用热塑性树脂 |
| 2. 1 聚乙烯( PE) |
| 美国和中国将推动全球乙烯产能扩张 |
| 全球低密度聚乙烯(LDPE)市场将达372亿美元 |
| 陶氏化学聚焦PE包装应用增长 |
| 杜邦投资1亿美元扩大乙烯共聚物产能 |
| 日本开发出新型树脂包装材料 |
| 包装用LDPE树脂 |
| 提高阻隔性能的吹膜级HDPE |
| 用于特高电压直流输电的PE电缆料 |
| 杜邦推出超高耐热新弹性体材料 |
| 双峰高密度聚乙烯(HDPE)用于饮用水管道 |
| HDPE防撞保护结构 |
| 屏蔽交通噪音的塑料板 |
| HDPE成核剂 |
| 2. 2 聚丙烯( PP) |
| 全球PP需求将年增约4% |
| 欧洲柔性包装增长,BOPP需求回升 |
| 展会上的包装用BOPP |
| 聚烯烃发泡材料 |
| 增强剂让聚烯烃不再“隐藏” |
| 热塑性聚烯烃 |
| 高性能聚烯烃 |
| 聚丙烯零部件成为Mucell新应用 |
| 针对汽车和包装的硬质PP发泡板 |
| 长纤维增强聚丙烯带来车内好空气 |
| 性能优于碳纤维的PP/碳纤维纱线 |
| 免涂装树脂 |
| 旭化成展出新型改性PP |
| 用于高性能拉伸薄膜的特种烯烃类TPE |
| 丙烯-乙烯弹性体助力PP薄膜的密封性能 |
| 热成型、薄膜、薄壁注塑件用PP |
| Biaxplen推出金属化BOPP |
| 新型医用级PP棒助力整形行业 |
| 透明PP用于计量杯 |
| 纸-PP合成材料被用来制造笔记本电脑 |
| EPP生产的折叠头盔 |
| 美利肯促进了透明PP的应用 |
| 格雷斯公司的新一代催化剂携手美利肯添加剂技术 |
| 非邻苯二酸盐催化的嵌段共聚PP |
| 用于玻璃纤维复合物的偶联剂 |
| 针对大型汽车零部件的PP基清洗组合物 |
| 2. 3 聚氯乙烯( PVC) |
| 全球PVC需求量上升 |
| 中泰化学取消PVC项目,改建电石产能 |
| 低VOC排放室内建筑用PVC材料 |
| 可替代PC的医疗级硬质PVC |
| 高阻燃、低收缩率的PVC电缆复合物 |
| 新型耐候性的覆盖材料合金和低密度PVC发泡配混料 |
| PVC和PBT结合用于窗型材 |
| EPA发布Dn PP新规则 |
| 采用黄豆基材料的改性PVC |
| 使用生物基增塑剂的软质PVC |
| 新型的PVC加工助剂和大豆增塑剂 |
| 用于含DCOIT的PVC涂层的稳定剂 |
| 2. 4 聚苯乙烯( PS) 及苯乙烯系共聚物 |
| 苯乙烯-丙烯腈共聚物(SAN) |
| 苯乙烯-丁二烯共聚物(SBC) |
| 甲基丙烯酸甲酯-丁二烯-苯乙烯共聚物(MBS) |
| 甲基丙烯酸甲酯-丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(MABS) |
| 丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS) |
| 丙烯腈-苯乙烯-丙烯酸酯共聚物(ASA) |
| 与PA的共混物 |
| 针对个人电子设备的TPE |
| 与食品饮料接触的热塑性弹性体 |
| 苯乙烯共聚物弹性体用于汽车玻璃窗框 |
| 用于刚性PP和聚烯烃的SBC改性剂 |
| 包装鱼肉的EPS吸湿基板 |
| Styrolution新牌号用作医用吸入器 |
| 来自回收塑料的3D打印长丝 |
| 3 工程塑料 |
| 3. 1 尼龙( PA) |
| 金属替代 |
| 共聚物竞争 |
| 可再生原料 |
| 高质量表面 |
| 高温应用 |
| 朗盛比利时聚酰胺工厂投产 |
| 帝斯曼在北美新建高黏度Akulon PA6工厂 |
| 帝斯曼Stanyl Diablo PA46打造高性能中冷集成进气歧管 |
| 耐高温的和导热的PA |
| 新型耐高温尼龙用于发动机管线 |
| 阻燃PA耐热老化良好 |
| 回收尼龙用于汽车和更多 |
| 瑞典Nexam化学公司开发出新的高温聚酰亚胺NEXIMIDMHT-R树脂 |
| 帝斯曼于Fakuma 2014推出全新一代Diablo耐高温PA |
| 黑色PA12符合严格的铁道车辆标准 |
| 赢创聚酰胺获FDA食品接触通告 |
| 朗盛为轻型结构应用推出两款新型PA6 |
| 改善表面外观的长纤维尼龙复合材料 |
| 用作共混添加剂的透明PA |
| 高性能PA |
| Lehvoss北美公司用于齿轮碳纤维补强复合材料 |
| 杜邦提高耐高温PA产能 |
| Teknor Apex推出新型PA,韧度提升50% |
| 英威达新推透明PA,大力改善传统PA性能 |
| 3. 2 聚碳酸酯( PC) |
| 创新照明系统 |
| 拜耳关闭德国和中国片材工厂 |
| 行李箱外壳用挤出级PC |
| Sabic PC板材代替PMMA/PC用于飞机 |
| 照明、医疗设备用PC |
| 轨道车内饰用Sabic新型PC树脂和片材 |
| Sabic宣称获导电PC薄膜突破 |
| 拜耳推出新型阻燃PC混合材料 |
| 新型连续纤维增强热塑性塑料复合材料FRPC |
| 3. 3 聚甲醛( POM) |
| 3. 4 热塑性聚酯树脂 |
| 3. 4. 1 聚对苯二甲酸乙二醇酯( PET) |
| 3. 4. 2 聚对苯二甲酸丁二醇酯( PBT) |
| 巴斯夫新型抗静电碳纤维PBT |
| 朗盛发现汽车外部件用PBT潜能 |
| 蓝星推出超低挥发型PBT基础树脂 |
| 3. 4. 3 其他 |
| 用于LED电视的PCT聚酯 |
| 4 特种工程塑料 |
| 4. 1 聚芳醚酮( PAEK) |
| PEEK型材认证用于石油、天然气领域 |
| Solvay推高刚性聚醚醚酮 |
| PEEK脊柱植入物获得FDA批准 |
| 聚酮配混料重新上市 |
| 4. 2 聚苯硫醚( PPS) |
| 长玻璃纤维和导热PPS |
| 索尔维收购Ryton PPS以进一步拓展其特种聚合物产品 |
| 4. 3 聚芳砜( PASF) |
| 汽车动力总成部件用新型耐磨PESU |
| 4. 4 含氟聚合物 |
| 具有广泛用途的特色含氟聚合物 |
| 4. 5 液晶聚合物( LCP) |
| 5 热固性树脂 |
| 5. 1 酚醛树脂 |
| 5. 2 不饱和聚酯树脂 |
| 5. 2. 1 市场动态 |
| 5. 2. 2 不饱和聚酯树脂复合材料 |
| 5. 3 环氧树脂( EP) |
| 5. 4 聚氨酯( PU) |
| 1) 泡沫塑料 |
| 2) 胶黏剂 |
| 3) PU涂料 |
| 4) 聚氨酯弹性体 |
（8）空心玻璃微球含量对环氧复合泡沫塑料性能的影响（论文提纲范文）
| 1 试验材料及方法 |
| 1.1 试验原料 |
| 1.2 HGM的表面处理 |
| 1.3 环氧复合泡沫塑料的制备 |
| 1.4 性能测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 偶联剂对HGM的影响 |
| 2.2 HGM含量对黏度的影响 |
| 2.3 HGM含量对力学性能的影响 |
| 2.4 HGM含量对动态力学性能的影响 |
| 2.5 HGM含量对隔热性能的影响 |
| 3 结论 |
（9）2013～2014年世界塑料工业进展（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 通用热塑性树脂 |
| 2. 1 聚乙烯 |
| 2. 2 聚丙烯 ( PP) |
| 2. 3 聚氯乙烯 ( PVC) |
| 2. 4 聚苯乙烯 ( PS) 及苯乙烯系共聚物 |
| 3 工程塑料 |
| 3. 1 尼龙 ( PA) |
| 3. 2 聚碳酸酯 ( PC) |
| 3. 3 聚甲醛 ( POM) |
| 3. 4 热塑性聚酯树脂 |
| 3. 4. 1 聚对苯二甲酸乙二醇酯 ( PET) |
| 3. 4. 2 聚对苯二甲酸丁二醇酯 ( PBT) |
| 3. 4. 3 其他 |
| 4 特种工程塑料 |
| 4. 1 聚苯硫醚 ( PPS) |
| 4. 2 聚芳醚酮 ( PAEK) |
| 4. 3 聚芳砜 ( PASF) |
| 4. 4 含氟聚合物 |
| 5 热固性树脂 |
| 5. 1 酚醛树脂 |
| 5. 1. 1 原料生产和市场概况 |
| 5. 1. 2 产品生产和技术发展动态 |
| 5. 1. 3 酚醛树脂合成和机理探索以及应用研究 |
| 5. 2 聚氨酯 ( PU) |
| 5. 2. 1 原料 |
| 5. 2. 2 泡沫塑料 |
| 5. 2. 3 弹性体 |
| 5. 2. 4 橡胶 |
| 5. 2. 5 涂料 |
| 5. 2. 6 胶黏剂和密封剂 |
| 5. 2. 7 树脂及助剂 |
| 5. 2. 8 设备 |
| 5. 2. 9 其他 |
| 5. 3 不饱和聚酯 |
| 5. 3. 1 市场动态 |
| 5. 3. 2 研究及应用进展 |
| 5. 3. 2. 1 不饱和聚酯树脂复合材料 |
| ( 1) 纳米复合材料 |
| ( 2) 生物复合材料 |
| ( 3) 玻璃钢复合材料 |
| 5. 3. 2. 2 不饱和聚酯树脂力学性能的改进 |
| 5. 4 环氧树脂 |
（10）硬质聚氨酯泡沫塑料的结构、形态与改性研究（论文提纲范文）
| 学位论文数据集 摘要 ABSTRACT 第一章 绪论 |
| 1.1 泡沫塑料介绍 |
| 1.1.1 泡沫塑料的不同类型 |
| 1.1.2 泡沫塑料的特性 |
| 1.1.3 泡沫塑料的用途 |
| 1.1.4 泡沫塑料材料其发展历史概况 |
| 1.1.5 泡沫塑料新品种 |
| 1.2 聚氨酯(PU)概述 |
| 1.3 聚氨酯泡沫塑料（PUF）概况 |
| 1.3.1 聚氨酯泡沫塑料的种类 |
| 1.3.2 聚氨酯泡沫塑料（PU）的用途 |
| 1.4 聚氨酯硬泡制品（RPUF）概述 |
| 1.5 聚氨酯硬质泡沫塑料（RPUF）原料组分 |
| 1.5.1 主原料组分异氰酸酯 |
| 1.5.2 主原料多元醇 |
| 1.5.3 助剂之一发泡剂 |
| 1.5.4 助剂之二泡沫稳定剂 |
| 1.5.5 助剂之三扩链剂 |
| 1.5.6 助剂之四催化剂 |
| 1.5.7 其他类型助剂 |
| 1.6 聚氨酯硬质泡沫塑料（RPUF）的合成制备 |
| 1.6.1 合成过程的基本化学反应 |
| 1.6.2 泡沫形成过程 |
| 1.6.3 泡孔结构与特点 |
| 1.6.4 制备方法 |
| 1.7 对聚氨酯硬质泡沫塑料（RPUF）的补强改性研究 |
| 1.7.1 聚合物互穿网络法 |
| 1.7.2 微粒法 |
| 1.7.3 纤维法 |
| 1.8 端羟基液体橡胶的应用研究 |
| 1.9 环氧树脂(EP)补强聚氨酯泡沫塑料（PUF）研究 |
| 1.10 课题研究背景及内容 |
| 1.10.1 本文研究背景 |
| 1.10.2 本文研究内容 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验反应原材料与测试设备 |
| 2.1.1 实验所需原材料和反应助剂 |
| 2.1.2 实验所用仪器及测试设备 |
| 2.2 聚氨酯硬泡制品（RPUF）的合成过程 |
| 2.2.1 RPUF 制备过程 |
| 2.2.2 RPUF 合成步骤 |
| 2.3 表征方法 |
| 2.3.1 RPUF 密度测试 |
| 2.3.2 RPUF 各种力学强度测试 |
| 2.3.3 RPUF 热失重测试（TG） |
| 2.3.4 RPUF 动态流变性能测试 |
| 2.3.5 RPUF 扫描电镜测试分析（SEM） |
| 2.3.6 RPUF 发泡时间测试 |
| 2.3.7 RPUF 吸水率实验测试 第三章 结果与讨论 |
| 3.1 催化剂对硬质聚氨酯泡沫塑料（RPUF）性能的影响 |
| 3.1.1 催化剂 A33 对硬质聚氨酯泡沫塑料性能的影响 |
| 3.1.1.1 对 RPUF 发泡时间的影响 |
| 3.1.1.2 对 RPUF 表观密度的影响 |
| 3.1.2.3 对 RPUF 力学强度的影响 |
| 3.1.2.4 对 RPUF 泡孔结构的影响 |
| 3.1.2.5 对 RPUF 热稳定性的影响 |
| 3.1.2 催化剂 DABCO8154 对硬质聚氨酯泡沫塑料性能的影响 |
| 3.1.2.1 对 RPUF 发泡时间的影响 |
| 3.1.2.2 对 RPUF 表观密度的影响 |
| 3.1.2.3 对 RPUF 力学强度的影响 |
| 3.1.2.4 对 RPUF 泡孔结构的影响 |
| 3.1.2.5 对 RPUF 热稳定性的影响 |
| 3.2 不同多元醇复配对聚氨酯硬泡（RPUF）性能的影响 |
| 3.2.1 聚醚 TMN450/GE210 二元醇复配对聚氨酯硬泡（RPUF）性能的影响 |
| 3.2.1.1 对 RPUF 表观密度的影响 |
| 3.2.1.2 对 RPUF 力学强度的影响 |
| 3.2.1.3 对 RPUF 泡孔结构的影响 |
| 3.2.1.4 对 RPUF 吸水率的影响 |
| 3.2.2 聚醚 TMN450/GEP330N 多元醇复配对聚氨酯硬泡（RPUF）性能的影响 |
| 3.2.2.1 对 RPUF 表观密度的影响 |
| 3.2.2.2 对 RPUF 力学强度的影响 |
| 3.2.2.3 对 RPUF 泡孔结构的影响 |
| 3.2.2.4 对 RPUF 吸水率的影响 |
| 3.2.3 聚醚 TMN450/PS3152 多元醇复配对聚氨酯硬泡（RPUF）性能的影响 |
| 3.2.3.1 对 RPUF 表观密度的影响 |
| 3.2.3.2 对 RPUF 力学性能的影响 |
| 3.2.3.3 对 RPUF 泡孔结构的影响 |
| 3.2.3.4 对 RPUF 吸水率的影响 |
| 3.2.4 聚醚 TMN450/TMN350 多元醇复配对聚氨酯硬泡（RPUF）性能的影响 |
| 3.2.4.1 对 RPUF 表观密度的影响 |
| 3.2.4.2 对 RPUF 力学强度的影响 |
| 3.2.4.3 对 RPUF 泡孔结构的影响 |
| 3.2.4.4 对 RPUF 吸水率的影响 |
| 3.3 端羟基液体聚丁二烯丙烯腈（HTBN）橡胶对聚氨酯硬泡性能影响 |
| 3.3.1 对 RPUF 表观密度的影响 |
| 3.3.2 对 RPUF 力学强度的影响 |
| 3.3.3 对 RPUF 泡孔结构的影响 |
| 3.3.4 对 RPUF 吸水率的影响 |
| 3.3.5 对 RPUF 流变性能的影响 |
| 3.4 端羟基液体聚丁二烯（HTPB）橡胶对聚氨酯硬泡性能影响 |
| 3.4.1 对 RPUF 表观密度的影响 |
| 3.4.2 对 RPUF 制品力学强度的影响 |
| 3.4.3 对 RPUF 泡孔结构的影响 |
| 3.4.4 对 RPUF 吸水率的影响 |
| 3.4.5 对 RPUF 流变性能的影响 |
| 3.5 环氧树脂 E54 对聚氨酯硬泡性能影响 |
| 3.5.1 对 RPUF 表观密度的影响 |
| 3.5.2 对 RPUF 力学强度的影响 |
| 3.5.3 对 RPUF 泡孔结构的影响 |
| 3.5.4 对 RPUF 吸水率的影响 |
| 3.5.5 对 RPUF 流变性能的影响 |
| 3.6 环氧树脂 E44 对聚氨酯硬泡性能影响 |
| 3.6.1 对 RPUF 表观密度的影响 |
| 3.6.2 对 RPUF 力学强度的影响 |
| 3.6.3 对 RPUF 泡孔结构的影响 |
| 3.6.4 对 RPUF 吸水率的影响 |
| 3.6.5 对 RPUF 流变性能的影响 |
| 3.7 端羟基液体橡胶改性聚氨酯硬泡增韧机理初步探讨研究 |
| 3.8 环氧树脂改性聚氨酯硬泡增强机理初步探讨研究 第四章 结论 参考文献 致谢 研究成果及发表的学术论文 作者和导师简介 北京化工大学硕士研宄生学位论文答辩委员会决议书 |
四、特种泡沫塑料的动态力学性能研究（论文参考文献）
- [1]改性聚甲基丙烯酰亚胺泡沫及其热膨胀微球的制备与性能研究[D]. 周一凡. 江苏科技大学, 2020(01)
- [2]超临界二氧化碳发泡制备热塑性聚氨酯泡沫及其结构调控与性能研究[D]. 刘俊霞. 山东大学, 2020(10)
- [3]纳米氧化钕/热塑性聚氨酯复合弹性体的制备及耐热机理研究[D]. 刘若灿. 上海应用技术大学, 2019(02)
- [4]空心玻璃微珠/环氧树脂复合材料的黏弹性能研究[D]. 王彩华. 燕山大学, 2018(05)
- [5]烧蚀材料隔热层复合泡沫塑料的制备及性能研究[D]. 黄赤. 武汉理工大学, 2016(02)
- [6]MDI体系聚氨酯弹性体的制备及其动态、耐热性能研究[D]. 郭珊珊. 青岛科技大学, 2016(10)
- [7]2014～2015年世界塑料工业进展[J]. The China Plastics Industry Editorial Office;China Bluestar Chengrand Co.Ltd.;. 塑料工业, 2016(03)
- [8]空心玻璃微球含量对环氧复合泡沫塑料性能的影响[J]. 黄赤,汪波,秦岩,黄志雄. 复合材料学报, 2016(08)
- [9]2013～2014年世界塑料工业进展[J]. The China Plastics Industry Editorial Office,China Bluestar Chengrand Chemical Co.,Ltd.;. 塑料工业, 2015(03)
- [10]硬质聚氨酯泡沫塑料的结构、形态与改性研究[D]. 何金迎. 北京化工大学, 2013(S2)