一、IIR再生胶在无内胎子午线轮胎气密层中的应用（论文文献综述）
王婷,黄祥洪,陈宏,张满刚,张新军,韩兆群[1]（2021）在《丁基再生橡胶的制备及其在轮胎气密层中的应用》文中指出采用环保型废橡胶复原机制备丁基再生橡胶（R-IIR）,研究R-IIR的基本性能及其与溴化丁基橡胶（BIIR）并用在轮胎气密层中的应用。结果表明:R-IIR的各项性能均达到国家标准要求;以5～25份R-IIR与BIIR并用,随着R-IIR并用量的增大,胶料的粘辊性改善,加工性能提高,FL相差不大,Fmax先减小后增大,t10和t90总体延长;硫化胶的拉伸性能略有下降,撕裂强度变化不大,耐热氧老化性能和气密性保持良好。
杨文强[2]（2021）在《丁基再生橡胶和改性氯磺化聚乙烯橡胶在全钢载重子午线轮胎气密层中的应用》文中进行了进一步梳理研究丁基再生橡胶和改性氯磺化聚乙烯橡胶（MCSM）在全钢载重子午线轮胎气密层中的应用。结果表明:在气密层配方中加入丁基再生橡胶和MCSM,同时微调配方体系,胶料的硫化特性和物理性能相当,气密性提高,工艺性能良好,成品轮胎的耐久性能提高,胶料成本降低。
张秀彬[3]（2019）在《溴化丁基橡胶合成助剂对其气密层应用的影响》文中指出溴化丁基橡胶（BIIR）是含有活性溴的异丁烯-异戊二烯共聚物弹性体,其应用广泛,如子午线轮胎、轮胎内胎、容器内部衬里、药水瓶塞和工业设备衬垫等,是目前半钢子午线轮胎气密层胶料不可替代的原材料。溴化丁基橡胶的合成助剂主要有溴单体、抗氧剂、环氧大豆油和硬脂酸钙等,各类助剂种类和用量对溴化丁基橡胶有着直接影响,并对其在半钢子午线轮胎气密层的应用中影响显着。为了研究合成大分子结构和成分组成对应用的影响,从而实现针对不同应用的分子设计和开发,本文针对溴化丁基橡胶合成助剂及其在半钢子午线轮胎气密层配方中的应用进行研究分析,主要开展的工作有如下三个方面:第一部分工作主要研究了添加不同用量环氧大豆油制备的溴化丁基橡胶结构与性能,分析了环氧大豆油用量对溴化丁基橡胶结构和半钢子午线轮胎气密层性能的影响。实验结果表明:环氧大豆油的添加量改变对溴化丁基橡胶合成工艺影响较小,制备得到的溴化丁基橡胶微观结构变化较小,但在气密层配方应用中对硫化特性有显着影响,显着降低了半钢子午线轮胎气密层的硫化速度,并且在测试范围内呈现正相关。环氧大豆油的添加量增加可以提升气密层胶料的耐老化性能,但透气量略有提高。因此,适量添加环氧大豆油有助于提高气密层的使用寿命,并可保证轮胎使用安全性。对于半钢子午线轮胎气密层应用最合理的环氧大豆油添加量范围1-1.5wt%。第二部分主要研究了溴单体用量对溴化丁基橡胶（BIIR）结构与气密层胶料性能的影响。结果表明,溴单体添加量的变化对溴化丁基橡胶微观结构影响较大,对气密层胶料的硫化性能、力学性能和耐老化性能影响也较大。用于半钢子午线轮胎气密层胶料时,溴单体的添加量0.9份是保证其胶料综合性能较佳的前提条件。第三部分的主要工作是研究硬脂酸钙用量对气密层配方性能的影响。研究结果表明,硬脂酸钙的用量增加,工艺正硫化时间延长,最高转矩以及转矩差值略有增加。硬脂酸钙的用量应保持低于3.6%才能保证溴化丁基橡胶在半钢子午线轮胎气密层配方中应用时的渗透性低、气体保持性高。硬脂酸钙用量的增加不会改变溴化丁基橡胶的主体结构,但有助于保证溴化丁基橡胶生胶的热氧老化性能和在半钢子午线轮胎气密层应用中的机械性能保持率。溴化丁基橡胶在气密性方面应用时,溴化丁基橡胶中的硬脂酸钙添加量应当保持在1.8-2.5%之间。结合上述分析,半钢子午线轮胎气密层应用的溴化丁基橡胶建议溴单体0.9wt%、硬脂酸钙1.8%-2.5%和环氧大豆油含量1-1.5wt%,可以实现气密层配方具有综合的加工性能、机械性能和耐老化性能。
纪玲慧[4]（2018）在《丁腈橡胶在全钢子午线轮胎气密层中的应用研究》文中指出丁腈橡胶（NBR）以优异的耐油性着称,同时也属于气密性良好、耐热性优异的橡胶,有望成为全钢子午线轮胎气密层配方的理想生胶材料。传统载重胎气密层配方主要以卤化丁基橡胶为主体生胶材料,主要得益于其优良的气密性、耐臭氧老化及耐屈挠疲劳等特性。但由于其存在母胶难以储存易发生早起硫化等问题,且成本昂贵长期依赖进口,不少国内轮胎企业急于寻找优秀的替代材料来减少其使用量。丁腈橡胶是为数不多的具备高气密性的橡胶材料,在较高丙烯腈含量下,其气密性甚至远远优于卤化丁基橡胶。但高的分子链极性使其难于与天然胶等传统轮胎生胶共混,且其同时存在高滞后损耗、不耐老化等缺陷。迄今为止,鲜有研究报道其在轮胎中的应用。本课题致力于将丁腈橡胶与溴化丁基橡胶（BIIR）共混,将两者的优势结合,制备高性能载重胎气密层胶料。为了改善BIIR/NBR共混胶两相相容性,本文首先研究了不同相容剂（增容树脂CJ-100/环氧化天然橡胶ENR）及其用量对共混胶性能的影响。结果表明:CJ-100的增容效果更为优异,可以大幅提高共混胶耐屈挠疲劳性能,臭氧老化性能,但大量并用会导致滞后损耗过高。通过AFM和SEM对相态结构进行表征发现CJ-100增容的两相分散相尺寸最小,从微观角度证明了其增容作用。为了进一步改善耐屈挠疲劳性能,本文选用极性小分子增塑剂DOP对胶料进行增塑改性,降低其硬度,从而提高其耐屈挠疲劳性能。结果表明:DOP可以有效屏蔽丁腈橡胶分子链间的极性,增加共混胶的耐屈挠疲劳次数;此外,DOP的加入,还能改善胶料的耐臭氧老化性能,降低滞后损耗。另外本文讨论了不同丙烯腈（AN）含量的NBR对共混胶性能的影响。结果表明:高丙烯腈含量的NBR共混胶力学性能/耐臭氧老化及屈挠疲劳性能低于较低丙烯腈含量的NBR共混物,但气密性相对较优。随着丙烯腈含量的提高,以及NBR用量的提高,材料的滞后损耗性能都有所有下降。通过增容/增塑改性以及配方优选,本研究制备了综合性能优异的BIIR/NBR共混气密层配方,填补了 NBR在轮胎工业中的应用空白,并为更高性能载重胎气密层配方提供了新的设计思路。文献指出,氧化锌是屈挠疲劳的裂口源,对屈挠疲劳性能的影响很大。本文最后一节选用不同的氧化锌作为硫化活化剂讨论了其对纯天然胶配方的性能影响。优选出添加3phr的CaZ型氧化锌耐屈挠疲劳性能最好,而不同氧化锌对胶料的机械性能影响不大。
左培艳[5]（2014）在《国产溴化丁基橡胶的结构和性能研究》文中研究表明本文从溴化基橡胶（BIIR）结构与性能关系的研究出发，研究对比了包括国产BIIR2032在内的三个牌号BIIR生胶的溴含量、分子量及其分布、热稳定性、红外谱图、元素分析、门尼粘度、硫化特性和硫化胶的气密性、物理机械性能和动态力学性能。针对无内胎轮胎气密层配方的应用，对国产BIIR2032的硫化体系、防焦体系、补强体系等进行了研究。研究了BIIR2032与天然橡胶（NR）共混胶的性能。针对BIIR2032的耐热性能，研究不同的老化温度对BIIR2032的结构和性能的影响。研究结果表明：（1）BIIR2032的溴含量最高，分子量分布窄，高分子量部分含量低，玻璃化转变温度低，门尼粘度低，硫化速度快，交联程度大，但加工安全性不好，硫化胶的气密性差，综合性能与BIIR2222、BIIR2030相近。（2）本文采用二硫代氨基甲酸盐改良的氧化锌/硫磺并用硫化体系，研究了硫化体系并用比，进步采用正交设计的方法优化了几种对焦烧安全性能影响较大的助剂的用量，得到具有适宜的硫化速度、焦烧时间和物理机械性能的BIIR2032胶料配方。（3）不同品种和用量的炭黑填充BIIR2032胶料均表现出Payne效应，炭黑用量越大、粒径越小，Payne效应越明显，损耗因子峰值越小，峰宽越窄；粒径小的炭黑补强效果好，但不利于分散和加工，粒径大的炭黑，硫化延迟，气密性变差；综合考虑，采用炭黑N660，填充60phr可以得到均衡性能。（4）随NR配比的增大，BIIR2032/NR共混胶的加工性能变差，易粘辊，交联程度增大，硫化胶的拉伸强度增大，气密性变差， Payne效应减弱，肩峰处tanδ增大，tan（max）减小。（5）随着老化温度的升高，BIIR硫化胶的硬度、定伸应力增大，扯断伸长率减小，拉伸强度呈先增大后减小；高温破坏了填料网络，改变了胶料的动态力学性能；老化后ATR-FTIR谱图上的变化说明老化过程有氧气的参与，老化使不饱和度增大。
冯旭,张秀斌[6]（2013）在《SBR/IIR再生胶共混改性及在汽车内胎应用的研究》文中研究指明探讨SBR/IIR再生胶共混,对不同比例再生胶在胶料中的应用进行实验研究,并采用RPA 8000橡胶加工分析仪,对共混胶进行不同频率、应变、温度的扫描对比.实验结果显示:掺入20份以下IIR再生胶的共混胶料,其物理性能均可达到国家生产内胎B类标准.胶料成本降低,具有可观经济效益与环保效益.在温度、频率、应变3种因素扫描对比中,所试胶样随着扫描因素的变化,其动态性能的变化趋势基本相同.即随着温度的上升,G’表现出下降趋势,tanσ表现出上升趋势;随着频率的加快,G’呈上升趋势,tanσ呈先上升后下降的趋势;随应变振幅的加大,G’下降,而tanσ呈上升趋势.配方1、2、3胶样均具有较高的G’和较低的tanσ,显示出较好的动态性能.其中配方2显示出最好的动态性能,可作为一种轮胎内胎胶种.
邵红琪[7]（2013）在《无溶剂法羧化丁基橡胶制备机理探讨及其与NR的共硫化研究》文中研究指明丁基橡胶（IIR）具有侧甲基密集和双键含量少的特点,导致了其具有优异的气密性、耐热、耐化学腐蚀、耐臭氧以及优良的吸收冲击性能,因而广泛地应用于气密层、内胎、减震制品、电线电缆和胶管胶带等方面。丁基橡胶的结构特点同时使其具有硫化速度慢,自粘性和互粘性较差的不良性能,这些不良性能限制了丁基橡胶的应用范围。虽然丁基橡胶经过卤化改性后它的硫化速度以及与其它胶种的粘合性得到了改善,但是卤化过程采用溶液方法,对反应装置要求极高,且对设备具有很大的腐蚀性。本文采用无溶剂的本体方法,在橡胶加工设备中,以氢化钠（NaH）为活性剂,马来酸酐（MAH）为改性剂得到了加工改性丁基橡胶PMIIR,在保留丁基橡胶原有分子链结构基础上引入了极性的羧基官能团和碳-碳不饱和双键结构。采用FT-IR和1H-NMR表征了 PMIIR的分子链结构,并详细探讨了其反应机理。通过核磁谱图中特征峰面积的变化提出了 NaH和丁基橡胶分子链的反应有两种途径,即加成反应和取代反应;并通过计算得到了两种反应类型所占的比例、改性剂的反应效率及PMIIR中改性基团的含量。探讨了 NaH/MAH用量对PMIIR性能的影响。通过红外谱图可以明显发现,不同改性剂用量都可以实现MAH基团成功引入到丁基橡胶分子结构中。采用硫化特性仪分析了 PMIIR的硫化速度,门尼粘度仪和GPC分析了分子量随改性剂用量的变化,同时分析了 PMIIR的动态加工性能。结果表明,PMIIR的硫化速度较IIR明显提高,分子量基本没有变化,同时其动态加工性能明显改善。本文采用PMIIR预硫化的方法实现了 PMIIR与NR的共混并用,并讨论了预硫化时间、预硫化温度、两种胶的并用比等对并用胶性能的影响。结果表明采用预硫化法得到的并用胶的性能远远优于传统方法得到的并用胶,且随着预硫化程度的增加,拉伸强度先提高达到一个最大值后又会降低;预硫化温度对并用胶最佳力学性能没有大的影响。同时还考察了 NaH/MAH用量对预硫化和传统工艺的PMIIR/NR共混胶的硫化特性、力学性能和加工性能的影响。
杨力行[8]（2011）在《再生丁基橡胶/聚烯烃制备吹塑级热塑性弹性体》文中研究指明热塑性弹性体具有极其优异的力学性能、加工性能和耐候性能,其工业化发展已经到达了一个相当高的水平,新型的品种不断地出现,现在已经大量取代一些传统的橡胶和塑料材料并被广泛应用于电线电缆、密封材料、隔膜制品、制鞋行业、汽车行业、机械行业和各种工业模制品,甚至涂料、薄膜等方面,其地位日趋重要。在当今世界的热塑性弹性体工业进程中,扮演着重要角色的只有西方发达国家和日本的一些有着雄厚技术和资金保障的跨国公司,它们在该领域有着绝对的垄断地位,而我国的热塑性弹性体工业从起步到如今不过二三十年,尤其是在吹塑级的弹性体方面,无论是在技术领域还是对此类材料理论研究都要落后于这些国家,因而本课题着手于再生丁基橡胶/聚烯烃制备吹塑级热塑性弹性体的研究,在最大限度的利用再生资源,降低经济成本,节约资源和促进环保的同时,能在此类弹性体的研究领域取得一定的进展。本文采用动态硫化共混工艺对再生丁基橡胶/聚烯烃共混体系进行加工,通过对不同的橡塑配比以及其在不同的共混工艺下进行加工,确定了弹性体制备的各个过程中的最佳实验方法和工艺条件。研究了废旧丁基橡胶的再生方法,确定再生温度为170℃,再生时间为60min,压力为10MPa。将再生丁基橡胶/聚烯烃进行动态硫化加工时,发现橡塑预混法制备出的弹性体的力学性能要优于母胶法所制备的弹性体,因此确定了运用该方法制备吹塑级热塑性弹性体。在动态硫化过程中,发现橡塑配比在60:40的时候弹性体的各项性能最佳,并且从成本控制的角度来看较为合理。考察了弹性体的拉伸断面形貌,发现利用聚乙烯制备的弹性体要比聚丙烯制备的好,其相容性更好,橡胶粒子分散程度高,两相界面模糊。在对硫化体系对弹性体的影响的研究中发现,无论从成本上还是从硫化后弹性体的性能上来看,硫黄促进剂硫化体系要明显优于2402树脂硫化体系。研究了RIIR/PE热塑性弹性体的耐溶剂性能、热稳定性能、流变性能和热塑性能,发现耐溶剂性能优于RIIR/PP共混体系,其热稳定性优于IIR/PE和RIIR/PP共混体系,质量保留率为38%,相容性好,熔融指数为1.561g/min,可进行吹塑加工,材料经过三次返炼后,力学性能依然为原基础的70%以上。
薛杨[9]（2010）在《粘土/丁基橡胶共混胶纳米复合材料结构与性能研究》文中进行了进一步梳理丁基橡胶（IIR）及溴化丁基橡胶（BIIR）具有优异的气密性能,是制造轮胎内胎和气密层的首选胶种,人们通过胶种并用,改善其黏合加工性能且降低成本,但会引起气密性能的下降。本文采用机械共混工艺制备了不同胶种并用体系的粘土／丁基橡胶共混胶纳米复合材料,初步探索了不同橡胶共混体系中粘土片层的分散及共混胶两相结构的问题,对内胎和气密层材料的设计与生产应用具有重要指导意义。主要工作如下：1、采用机械共混工艺制备了IIR/EPDM/OC纳米复合材料,研究了不同混炼顺序、不同胶料并用比对共混胶微观相态、力学性能、气密性能等的影响,在IIR中并用成本相对较低的EPDM,具有较大长径比的OC改善了气密性能。2、采用BIIR与工业化粘土／丁苯橡胶纳米复合母胶并用,用XRD、TEM、DMTA、DSC等分析手段表征了共混胶的微观相态结构；由于粘土对气体的阻隔作用及共混胶中独特的两相海岛结构,在适当比例内并用胶仍然能够保持良好的气密性；3、研究OC与CB单独使用或并用对BUR与NR共混胶的微观相态结构、力学性能、气密性能的影响,并通过微观相态结构的分析很好的解释了共混胶的宏观性能。4、再生胶的补强研究：针对丁基再生胶（RIIR）难以补强的问题,通过改变配方或补强体系,考察补强效果,并对补强机理进行总结。
刘桂龙[10]（2010）在《均匀增粘剂在BIIR和CIIR/NR中的应用研究》文中研究说明子午线轮胎气密层对于轮胎保持充气压力,提高轮胎耐久性和行驶安全性具有重要的作用。本文研究了均匀增粘剂对全钢子午线轮胎气密层BIIR（溴化丁基橡胶）胶料和半钢子午线轮胎气密层CIIR/NR（氯化丁基橡胶/天然橡胶）胶料各项性能的影响。主要研究内容如下:FT-IR测试表明均匀增粘剂RH100和40MS含芳香烃、脂肪烃和酯基等官能团。研究了RH100用量对BIIR性能的影响。结果表明,随着RH100用量由0份增至10份,BIIR胶料的门尼粘度减小,自粘性提高。RH100与橡胶和炭黑都具有较强的相互作用,RPA测试显示胶料的Payne效应减小,填料网络结构降低,SEM测试显示炭黑在硫化胶中的粒径减小,炭黑分散仪测试表明填料分散性明显提高。RH100使胶料的焦烧时间和正硫化时间有所延迟,改善了加工安全性,硫化胶的拉伸强度、定伸应力、邵尔A硬度有所降低,而扯断伸长率、撕裂强度、溶胀指数则呈上升趋势。对比了RH100、40MS与增粘剂203树脂和C5树脂对BIIR性能的影响。胶料的门尼粘度和自粘性由高至低的顺序为:203树脂>40MS>RH100>C5树脂。炭黑分散性由高至低的顺序为:40MS>RH100>203树脂>C5树脂。研究了RH100对CIIR/NR并用胶各项性能的影响。结果表明,RH100能有效降低NR的门尼粘度,使CIIR和NR的门尼粘度接近,提高共混工艺相容性。HAAKE流变仪测试表明RH100降低了并用胶混炼功耗,达到平衡转矩时间缩短。毛细管流变测试表明,RH100使胶料的表观粘度降低,改善加工流动性。含不同极性官能团的RH100与CIIR和NR都具有良好的相容性,接触角测试表明RH100降低胶料的表面张力,减小并用胶的表面能差值。TEM测试显示RH100使并用胶中NR分散相尺寸明显减小,提高了CIIR与NR相界面的结合程度。SEM和炭黑分散仪测试表明RH100提高了炭黑分散性,使起阻隔效应的填料粒子数目增多,延长了气体小分子在橡胶中的扩散路径,透气性测试表明,随着RH100用量增大,硫化胶的透气系数降低,阻气性能提高。DMA测试表明均匀增粘剂提高并用胶的阻尼值,0℃至70℃范围内硫化胶的tanδ值由低至高的顺序为:环烷油<空白胶<40MS<RH100,与硫化胶透气性测试结果相一致。
二、IIR再生胶在无内胎子午线轮胎气密层中的应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、IIR再生胶在无内胎子午线轮胎气密层中的应用（论文提纲范文）
（1）丁基再生橡胶的制备及其在轮胎气密层中的应用（论文提纲范文）
| 1 实验 |
| 1.1 主要原材料 |
| 1.2 试验配方 |
| 1.2.1 R-IIR硫化配方 |
| 1.2.2 轮胎气密层配方 |
| 1.3 主要设备和仪器 |
| 1.4 试样制备 |
| 1.4.1 基本配方试样 |
| 1.4.2 轮胎气密层配方试样 |
| 1.5 性能测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 R-IIR的基本性能 |
| 2.2 R-IIR在轮胎气密层中的应用 |
| 2.2.1 门尼粘度和门尼焦烧时间 |
| 2.2.2 硫化特性 |
| 2.2.3 物理性能 |
| 2.2.4 耐热氧老化性能 |
| 2.2.5 气密性 |
| 3 结论 |
（2）丁基再生橡胶和改性氯磺化聚乙烯橡胶在全钢载重子午线轮胎气密层中的应用（论文提纲范文）
| 1 实验 |
| 1.1 主要原材料 |
| 1.2 配方 |
| 1.3 主要设备和仪器 |
| 1.4 试样制备 |
| 1.4.1 小配合试验 |
| 1.4.2 大配合试验 |
| 1.5 性能测试 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 理化分析 |
| 2.2 小配合试验 |
| 2.3 大配合试验 |
| 2.4 工艺性能 |
| 2.5 成品性能 |
| 2.6 经济效益分析 |
| 3 结论 |
（3）溴化丁基橡胶合成助剂对其气密层应用的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 文献综述 |
| 1.1 溴化丁基橡胶概述 |
| 1.2 溴化丁基橡胶的生产应用 |
| 1.2.1 溴化丁基橡胶合成助剂 |
| 1.2.2 溴化丁基橡胶的生产工艺 |
| 1.2.3 溴化丁基橡胶的国内生产和需求 |
| 1.2.4 溴化丁基橡胶的应用 |
| 1.2.5 溴化丁基橡胶的并用技术发展 |
| 1.3 溴化丁基橡胶气密层研究进展 |
| 1.3.1 气密层原材料研究 |
| 1.3.2 影响气密层性能的因素 |
| 1.4 溴化丁基橡胶气密层研究现状 |
| 1.5 研究目的和方法 |
| 1.5.1 不同环氧大豆油含量溴化丁基橡胶对气密层应用研究 |
| 1.5.2 不同溴单体合成BIIR结构性能研究 |
| 1.5.3 不同硬脂酸合成BIIR结构性能研究 |
| 第2章 环氧大豆油含量对气密层性能影响研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 原料与样品制备 |
| 2.2.1 原材料 |
| 2.2.2 实验设备 |
| 2.2.3 实验配方 |
| 2.3 样品制备与性能测试 |
| 2.3.1 溴化丁基橡胶以及气密层配方胶料的制备 |
| 2.3.2 测试参考标准 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 BIIR傅里叶变换红外光谱全反射测试 |
| 2.4.2 BIIR核磁共振氢谱测试 |
| 2.4.3 硫化特征 |
| 2.4.4 物理机械性能 |
| 2.4.5 热氧老化性能 |
| 2.4.6 气密层透气量 |
| 2.4.7 本章小结 |
| 第3章 不同溴单体含量BIIR对气密层性能影响研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 原料与样品制备 |
| 3.2.1 实验配方 |
| 3.2.2 原材料 |
| 3.2.3 实验设备 |
| 3.3 试样制备与性能测试 |
| 3.3.1 溴化丁基橡胶以及气密层配方胶料的制备 |
| 3.3.2 测试参考标准 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 微观结构对比 |
| 3.4.2 硫化特性 |
| 3.4.3 热空气老化前后机械性能对比 |
| 3.4.4 气密性对比实验 |
| 3.4.5 本章小结 |
| 第4章 硬脂酸钙含量对溴化丁基气密层的影响研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 原料与样品的制备 |
| 4.2.2 实验设备 |
| 4.2.3 实验配方方案 |
| 4.3 试样制备与性能测试 |
| 4.3.1 溴化丁基橡胶以及气密层配方胶料的制备 |
| 4.3.2 测试参考标准 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 分子结构分析 |
| 4.4.2 硫化特性 |
| 4.4.3 热空气老化前后物性对比 |
| 4.4.4 气密性对比实验 |
| 4.4.5 原因机理分析 |
| 4.4.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（4）丁腈橡胶在全钢子午线轮胎气密层中的应用研究（论文提纲范文）
| 学位论文数据集 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 溴化丁基橡胶的简介 |
| 1.2.1 溴化丁基橡胶的国内外状况 |
| 1.2.2 溴化丁基橡胶的不同产生方式 |
| 1.2.3 溴化丁基橡胶的化学结构和性能 |
| 1.2.4 溴化丁基橡胶的硫化常用法 |
| 1.2.5 溴化丁基橡胶硫化防止焦烧的方法 |
| 1.2.6 溴化丁基橡胶并用 |
| 1.2.7 溴化丁基橡胶在生产上的应用 |
| 1.3 丁腈橡胶的简介 |
| 1.3.1 丁腈橡胶的结构和性能关系 |
| 1.3.2 丁腈橡胶的发展情况 |
| 1.3.3 丁腈橡胶的并用 |
| 1.3.4 丁腈橡胶的应用情况 |
| 1.4 相容性研究 |
| 1.4.1 影响共混物相容性的热力学特性 |
| 1.4.2 影响共混物的相容性的硫化特性 |
| 1.5 本课题的研究意义 |
| 1.6 本课题的主要研究内容 |
| 1.7 本课题的创新点 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 原材料 |
| 2.3 实验仪器设备 |
| 2.4 实验配方 |
| 2.5 胶料的加工工艺 |
| 2.6 胶料的表征测试方法 |
| 2.6.1 混炼胶硫化曲线的测定 |
| 2.6.2 混炼胶门尼粘度的测定 |
| 2.6.3 硫化胶硬度的测定 |
| 2.6.4 硫化胶拉伸性能的测定 |
| 2.6.5 硫化胶撕裂性能的测定 |
| 2.6.6 硫化胶屈挠性能的测定 |
| 2.6.7 硫化胶的耐热氧老化性能的测定 |
| 2.6.8 硫化胶气密性能测定 |
| 2.6.9 硫化胶耐臭氧老化性能测定 |
| 2.6.10 硫化胶的动态热机械分析测试 |
| 2.6.11 硫化胶的AFM、BSE、SEM测试 |
| 第三章 结果与讨论 |
| 3.1 BIIR/NBR直接共混并用胶料的结构与性能 |
| 3.1.1 BIIR/NBR不加相容剂的并用胶性能 |
| 3.2 添加不同相容剂对BIIR/NBR并用胶性能的影响 |
| 3.3 添加DOP对BIIR/NBR并用胶性能的影响 |
| 3.4 NBR丙烯腈含量对BIIR/NBR并用胶性能的影响 |
| 3.5 不同品种的氧化锌对天然橡胶性能的影响 |
| 3.5.1 不同品种氧化锌的微观结构 |
| 3.5.2 加入不同氧化锌的天然橡胶样品的性能表征 |
| 3.6 本节小结 |
| 第四章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 作者和导师简介 |
| 硕士研究生学位论文答辩委员会决议书 |
（5）国产溴化丁基橡胶的结构和性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 丁基橡胶简介 |
| 1.2 溴化丁基橡胶简介 |
| 1.2.1 溴化丁基橡胶的发展 |
| 1.2.2 溴化丁基橡胶的合成 |
| 1.2.3 溴化丁基橡胶结构及特性 |
| 1.2.4 溴化丁基橡胶应用 |
| 1.3 溴化丁基橡胶的基本配合 |
| 1.3.1 硫化体系 |
| 1.3.1.1 氧化锌硫化体系 |
| 1.3.1.2 使用秋兰姆和二硫代氨基甲酸盐改良的氧化锌硫化体系 |
| 1.3.1.3 使用噻唑和次磺酰胺改良的氧化锌硫化体系 |
| 1.3.1.4 使用二硫化烷基酚改良的氧化锌硫化体系 |
| 1.3.1.5 使用烷基酚醛树脂改良的氧化锌硫化体系 |
| 1.3.1.6 仅使用硫磺-的硫化体系 |
| 1.3.2 补强填充体系 |
| 1.3.2.1 炭黑 |
| 1.3.2.2 矿物填料 |
| 1.3.3 增塑体系 |
| 1.3.4 防老体系 |
| 1.3.5 增粘体系 |
| 1.3.6 加工助剂 |
| 1.3.6.1 均匀剂 |
| 1.3.6.2 脱模剂 |
| 1.4 溴化丁基橡胶与其它弹性体的共混 |
| 1.4.1 聚合物共混 |
| 1.4.2 并用和共混体系 |
| 1.4.2.1 溴化丁基橡胶与天然橡胶的并用 |
| 1.4.2.2 溴化丁基橡胶与普通丁基橡胶并用 |
| 1.4.2.3 溴化丁基橡胶与三元乙丙胶的并用 |
| 1.4.2.4 溴化丁基橡胶与氯丁橡胶的并用 |
| 1.4.2.5 溴化丁基橡胶与丁腈橡胶的并用 |
| 1.4.2.6 溴化丁基橡胶与顺丁橡胶的并用 |
| 1.5 溴化丁基橡胶的再生利用 |
| 1.6 橡胶老化简介 |
| 1.6.1 橡胶老化及防护 |
| 1.6.2 溴化丁基橡胶老化研究进展 |
| 1.7 本课题研究背景及目的 |
| 第二章 不同牌号溴化丁基橡胶的微观结构和性能研究 |
| 2.1 实验准备 |
| 2.1.1 主要原材料 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.1.3 试样制备 |
| 2.1.4 分析与测试 |
| 2.2 不同牌号溴化丁基橡胶的微观结构 |
| 2.2.1 溴化丁基橡胶的溴含量 |
| 2.2.2 溴化丁基橡胶的相对分子量及其分布 |
| 2.2.3 溴化丁基橡胶的红外谱图测试 |
| 2.2.4 溴化丁基橡胶的玻璃化转变温度 |
| 2.2.5 溴化丁基橡胶的热稳定性 |
| 2.2.6 溴化丁基橡胶的生胶门尼性能 |
| 2.2.5 溴化丁基橡胶的元素分析 |
| 2.3 BIIR2032的胶料性能基本性能 |
| 2.3.1 HAAKE转矩流变仪曲线 |
| 2.3.2 BIIR混炼胶的门尼粘度及硫化特性 |
| 2.3.3 BIIR硫化胶的动态力学性能 |
| 2.3.3.1 BIIR硫化胶的损耗模量与温度的关系 |
| 2.3.3.2 BIIR硫化胶的储能模量与温度的关系 |
| 2.3.3.3 BIIR硫化胶的损耗因子与温度的关系 |
| 2.3.4 BIIR硫化胶的物理机械性能 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 BIIR2032配方的正交优化设计 |
| 3.1 不同硫化剂配比对BIIR胶料性能的影响 |
| 3.1.1 基本配方(质量份) |
| 3.1.2 结果与讨论 |
| 3.1.2.1 BIIR 混炼胶的门尼粘度及硫化特性 |
| 3.1.2.2 BIIR 混炼胶的 DSC 分析 |
| 3.1.2.3 BIIR 硫化胶的 DSC 分析 |
| 3.1.2.4 硫化胶的物理机械性能 |
| 3.2 正交设计法优化 BIIR2032 防焦体系 |
| 3.2.1 实验配方 |
| 3.2.2 结果与讨论 |
| 3.2.2.1 BIIR 混炼胶的门尼粘度及硫化特性 |
| 3.2.2.2 BIIR 混炼胶的门尼焦烧时间 |
| 3.2.2.3 BIIR 混炼胶的工艺正硫化时间 |
| 3.2.2.4 BIIR 硫化胶的物理机械性能 |
| 3.3 不同硫化温度对 BIIR2032 性能的影响 |
| 3.3.1 实验配方 |
| 3.3.2 硫化参数的计算 |
| 3.3.3 结果与讨论 |
| 3.3.3.1 BIIR 混炼胶的硫化特性 |
| 3.3.3.2 BIIR 硫化胶的物理性能 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 补强填充体系对 BIIR2032 性能的影响 |
| 4.1 炭黑种类对 BIIR2032 胶料性能的影响 |
| 4.1.1 基本配方 |
| 4.1.2 HAAKE 转矩流变仪曲线 |
| 4.1.3 BIIR 混炼胶的门尼粘度及硫化特性 |
| 4.1.4 BIIR 硫化胶的动态力学性能 |
| 4.1.5 BIIR 硫化胶的物理机械性能 |
| 4.2. 不同炭黑用量对 BIIR 胶料性能的影响 |
| 4.2.1 基本配方 |
| 4.2.2 BIIR 混炼胶的门尼粘度及硫化特性 |
| 4.2.4 BIIR 硫化胶的动态力学性能 |
| 4.2.5 BIIR 硫化胶的物理机械性能 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 老化温度和 NR 并用对 BIIR2032 性能的影响 |
| 5.1 老化温度对 BIIR 硫化胶耐热性能的影响 |
| 5.1.1 基本配方 |
| 5.1.2 BIIR 硫化胶的物理机械性能 |
| 5.1.3 BIIR 硫化胶的动态力学性能 |
| 5.1.4 BIIR 硫化胶在的红外谱图 |
| 5.2 BIIR 与 NR 的并用研究 |
| 5.2.1 基本配方 |
| 5.2.2 BIIR2032/NR 混炼胶的门尼粘度及硫化特性 |
| 5.2.3 BIIR2032/NR 硫化胶的物理机械性能 |
| 5.2.4 BIIR2032/NR 硫化胶的动态力学性能 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文 |
（6）SBR/IIR再生胶共混改性及在汽车内胎应用的研究（论文提纲范文）
| 1 实验部分 |
| 1.1 主要原材及实验仪器 |
| 1.2 性能测试方法 |
| 1.3 SBR/IIR再生胶/IIR基本配方 |
| 2 结果和讨论 |
| 2.1 SBR/IIR再生胶/IIR配合实验 |
| 2.2 SBR/IIR再生胶/IIR不同配比橡胶加工分析仪 (RPA) 测试 |
| 2.2.1 形变对模量和内耗的影响 |
| 2.2.2 频率对内耗和模量的影响 |
| 2.2.3 温度对模量和内耗的影响 |
| 3 结论 |
（7）无溶剂法羧化丁基橡胶制备机理探讨及其与NR的共硫化研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 综述 |
| 1.1 丁基橡胶的简介 |
| 1.1.1 丁基橡胶的制备 |
| 1.1.2 丁基橡胶的分类 |
| 1.1.3 丁基橡胶的结构特点 |
| 1.1.4 丁基橡胶的性能特点 |
| 1.1.5 丁基橡胶的应用 |
| 1.2 卤化丁基橡胶的概述 |
| 1.2.1 氯化丁基橡胶 |
| 1.2.1.1 氯化丁基橡胶的制备 |
| 1.2.1.2 氯化丁基橡胶的结构特点 |
| 1.2.1.3 氯化丁基橡胶的性能特点 |
| 1.2.1.4 氯化丁基橡胶的应用 |
| 1.2.2 溴化丁基橡胶 |
| 1.2.2.1 溴化丁基橡胶的制备 |
| 1.2.2.2 溴化丁基橡胶的结构特点 |
| 1.2.2.3 溴化丁基橡胶的性能特点 |
| 1.2.2.4 溴化丁基橡胶的应用 |
| 1.3 丁基橡胶的其他化学改性概述 |
| 1.3.1 磺化丁基橡胶的简介 |
| 1.3.2 交联丁基橡胶的简介 |
| 1.3.3 星型支化丁基橡胶(SBBR) |
| 1.3.4 液体丁基橡胶 |
| 1.3.5 马来酸酐改性丁基橡胶 |
| 1.4 丁基橡胶的物理改性概述 |
| 1.4.1 丁基橡胶与卤化丁基橡胶并用 |
| 1.4.2 丁基橡胶与乙丙橡胶并用 |
| 1.4.3 氯化丁基橡胶与天然橡胶并用 |
| 1.4.4 丁基橡胶与聚丙烯并用 |
| 1.4.5 丁基橡胶与SBS并用 |
| 1.5 丁基橡胶的加工配合 |
| 1.5.1 加工工艺 |
| 1.5.2 硫化配合体系 |
| 1.5.2.1 硫磺硫化体系 |
| 1.5.2.2 树脂硫化体系 |
| 1.5.2.3 醌肟硫化体系 |
| 1.6 本课题研究的目的和意义 |
| 1.7 本课题的内容和创新点 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验所用原料和仪器设备 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验用仪器 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 改性丁基橡胶的制备 |
| 2.2.2 改性丁基橡胶的混炼加工 |
| 2.2.3 改性丁基橡胶PMIIR与天然橡胶的并用加工 |
| 2.2.4 混炼胶的硫化 |
| 2.3 性能分析测试 |
| 2.3.1 分子结构表征 |
| 2.3.2 硫化性能测试 |
| 2.3.3 拉伸性能测试 |
| 2.3.4 热稳定性(TG)测试 |
| 2.3.5 DMA测试 |
| 2.3.6 交联密度的测定 |
| 2.3.7 RPA测试 |
| 2.3.8 抽出率的测试 |
| 2.3.9 生胶门尼粘度的测定 |
| 第三章 PMIIR制备机理探讨 |
| 3.1 红外谱图(FT-IR)分析 |
| 3.2 核磁(~1H-NMR)分析 |
| 3.3 PMIIR的硫化特性 |
| 3.4 PMIIR的门尼粘度分析 |
| 3.5 PMIIR的GPC分析 |
| 3.6 PMIIR的力学性能和耐老化性能 |
| 3.7 PMIIR的热稳定性分析 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 加工工艺对PMIIR/NR共混胶性能的影响 |
| 4.1 预硫化交联密度对共混胶性能的影响 |
| 4.1.1 共混胶的混炼加工 |
| 4.1.1.1 基本配方 |
| 4.1.1.2 PMIIR/NR共混胶的混炼 |
| 4.1.1.3 不同预硫化时间下PMIIR的交联密度 |
| 4.1.2 PMIIR和NR的硫化性能对比 |
| 4.1.3 预硫化胶交联密度和80/20 PMIIR/NR共混胶硫化性能的关系 |
| 4.1.4 预硫化交联密度对80/20 PMIIR/NR共混胶力学性能的影响 |
| 4.1.5 预硫化法和传统工艺共混胶剥离强度对比 |
| 4.1.6 预硫化法和传统工艺共混胶DMA对比 |
| 4.1.7 预硫化交联密度对共混胶拉伸断面形貌的影响 |
| 4.1.8 本节小结 |
| 4.2 预硫化温度及相应时间对共混胶性能的影响 |
| 4.2.1 共混胶的混炼加工 |
| 4.2.1.1 基本配方 |
| 4.2.1.2 PMIIR/NR共混胶的混炼 |
| 4.2.1.3 最佳预硫化程度的确定 |
| 4.2.2 预硫化温度及相应时间对80/20 PMIIR/NR共混胶硫化性能的影响 |
| 4.2.3 预硫化温度及相应时间对80/20 PMIIR/NR共混胶力学性能的影响 |
| 4.2.4 预硫化温度及相应时间对80/20 PMIIR/NR共混胶耐老化性能的影响 |
| 4.2.5 本节小结 |
| 4.3 共混比对PMIIR/NR共混胶性能的影响 |
| 4.3.1 共混胶的混炼加工 |
| 4.3.1.1 基本配方 |
| 4.3.1.2 PMIIR/NR共混胶的混炼 |
| 4.3.1.3 最佳预硫化程度的确定 |
| 4.3.2 共混比对PMIIR/NR共混胶硫化性能的影响 |
| 4.3.3 共混比对PMIIR/NR共混胶力学性能的影响 |
| 4.3.4 共混比对PMIIR/NR共混胶老化性能的影响 |
| 4.3.5 共混比对PMIIR/NR共混胶拉伸断面形貌的影响 |
| 4.3.6 本节小结 |
| 第五章 丁基橡胶(1.8mol%)的改性 |
| 5.1 丁基橡胶(1.8mol%)的化学改性 |
| 5.1.1 PMIIR-1.8的制备和混炼加工 |
| 5.1.1.1 PMIIR-1.8的制备 |
| 5.1.1.2 PMIIR-1.8的混炼 |
| 5.1.2 PMIIR-1.8的红外谱图 |
| 5.1.3 PMIIR-1.8的硫化特性 |
| 5.1.4 PMIIR-1.8的力学性能 |
| 5.1.5 PMIIR-1.8的门尼粘度 |
| 5.1.6 PMIIR-1.8的GPC |
| 5.1.7 PMIIR-1.8的DMA分析 |
| 5.1.8 PMIIR-1.8的RPA分析 |
| 5.1.8.1 应变扫描 |
| 5.1.8.2 温度扫描 |
| 5.1.9 本节小结 |
| 5.2 丁基橡胶(1.8mol%)的物理改性 |
| 5.2.1 不同NaH/MAH用量不同混炼工艺下PMIIR/NR的硫化性能 |
| 5.2.2 不同NaH/MAH用量不同混炼工艺下PMIIR/NR的力学性能 |
| 5.2.3 不同NaH/MAH用量预处理工艺下PMIIR/NR的RPA分析 |
| 5.2.3.1 频率扫描 |
| 5.2.3.2 应变扫描 |
| 5.2.4 传统工艺与预处理工艺下PMIIR/NR的RPA分析 |
| 5.2.4.1 不同混炼工艺对储能模量的影响 |
| 5.2.4.2 不同混炼工艺对动态损耗的影响 |
| 5.2.5 传统工艺和预硫化工艺下共混胶的DMA分析 |
| 5.2.6 本节小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（8）再生丁基橡胶/聚烯烃制备吹塑级热塑性弹性体（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 引言 |
| 第2章 文献综述 |
| 2.1 热塑性弹性体的种类 |
| 2.2 共混理论的研究 |
| 2.2.1 热力学共混理论 |
| 2.2.2 相容性理论 |
| 2.2.3 极性理论 |
| 2.2.4 温度和粘度 |
| 2.2.5 表面张力和界面张力 |
| 2.3 共混工艺与技术 |
| 2.3.1 增容技术 |
| 2.3.2 原位聚合 |
| 2.3.3 共交联 |
| 2.3.4 动态硫化技术 |
| 2.3.5 互穿网络共混 |
| 2.4 共混设备 |
| 2.5 再生橡胶 |
| 2.5.1 废旧橡胶的利用 |
| 2.5.2 废旧丁基橡胶的回收利用 |
| 2.5.3 废旧丁基橡胶的回收方法 |
| 2.6 废旧丁基橡胶的再生机理 |
| 2.6.1 物理方法机理 |
| 2.6.2 化学法机理 |
| 2.7 再生丁基橡胶的应用 |
| 2.7.1 轮胎中的应用 |
| 2.7.2 防水材料中的应用 |
| 2.7.3 减震材料中的应用 |
| 2.8 本课题研究的内容 |
| 2.8.1 本课题研究的目的和意义 |
| 2.8.2 本课题研究的内容 |
| 第3章 实验部分 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 实验原材料 |
| 3.1.2 实验设备 |
| 3.2 实验配方及试样制备 |
| 3.2.1 基本配方及制样制备 |
| 3.2.2 试样制备工艺流程图 |
| 3.2.3 简单共混工艺 |
| 3.2.4 静态硫化工艺 |
| 3.2.5 动态硫化工艺 |
| 3.3 试样制备工艺 |
| 3.3.1 试样的压制工艺 |
| 3.3.2 试样的注塑工艺 |
| 3.4 基本性能测试方法 |
| 3.4.1 力学性能的测定 |
| 3.4.2 耐溶剂性能测试 |
| 3.4.3 压缩变形测试 |
| 3.4 热稳定性能分析(TG 分析) |
| 3.5 结晶/熔融相转变分析(DSC 分析) |
| 3.6 断面形貌分析(SEM 分析) |
| 3.7 熔融指数测试 |
| 3.8 热塑性能的测定 |
| 第4章 聚烯烃与再生丁基橡胶的相容性及其选择 |
| 4.1 聚烯烃与丁基橡胶的相容性 |
| 4.2 再生丁基橡胶的硫化 |
| 4.3 动态硫化工艺的确定 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 橡塑配比对热塑性弹性体的性能影响 |
| 4.4.2 橡塑配比对热塑性弹性体硬度的影响 |
| 4.4.3 橡塑配比对热塑性弹性体压缩永久变形的影响 |
| 4.5 硫化过程分析 |
| 4.6 再生丁基橡胶/聚烯烃的断面形貌分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 RIIR/PE 热塑性弹性体的共混制备和性能研究 |
| 5.1 共混材料的制备 |
| 5.1.1 再生胶的加工 |
| 5.1.2 动态硫化样品的制备 |
| 5.1.3 RIIR/PE 共混体系制备工艺流程 |
| 5.1.4 RIIR/PE 共混体系的测试表征 |
| 5.2 结果与讨论 |
| 5.2.1 硫化体系的选择 |
| 5.2.2 硫化体系的影响 |
| 5.2.3 拉伸断面的SEM 分析 |
| 5.2.4 耐溶剂性能分析 |
| 5.2.5 热失重分析 |
| 5.2.6 结晶/熔融相变分析 |
| 5.2.7 熔融指数测试分析 |
| 5.2.8 热塑性能分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
（9）粘土/丁基橡胶共混胶纳米复合材料结构与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题来源 |
| 1.2 层状硅酸盐/聚合物纳米复合材料的研究进展 |
| 1.2.1 层状硅酸盐的结构、性质及应用 |
| 1.2.2 层状硅酸盐/聚合物纳米复合材料的结构 |
| 1.2.3 层状硅酸盐/橡胶纳米复合材料的制备 |
| 1.2.4 层状硅酸盐/聚合物纳米复合材料的性能 |
| 1.3 橡胶气体阻隔性能的研究进展 |
| 1.3.1 丁基橡胶、溴化丁基橡胶、天然橡胶与丁苯橡胶的基本性能 |
| 1.3.2 气体在聚合物中扩散速度的影响因素 |
| 1.4 关于橡胶并用的研究 |
| 1.4.1 并用橡胶的微观相态及两相界面的扩散结构 |
| 1.4.2 并用橡胶中填料的分布 |
| 1.5 关于本课题以前的研究工作 |
| 1.6 论文选题的目的和意义 |
| 1.7 创新点 |
| 第二章 实验 |
| 2.1 实验原材料及配方 |
| 2.1.1 原材料 |
| 2.1.2 实验配方 |
| 2.1.2.1 IIR/EPDM/OC纳米复合材料的结构与性能研究 |
| 2.1.2.2 粘土/丁苯橡胶纳米复合胶与BIIR并用的结构与性能研究 |
| 2.1.2.3 BIIR/NR/OC/CB纳米复合材料的结构与性能研究 |
| 2.1.2.4 丁基再生胶的增强研究 |
| 2.2 实验设备及测试仪器 |
| 2.3 实验工艺 |
| 2.3.1 IIR/EPDM/OC纳米复合材料的制备工艺 |
| 2.3.2 BIIR/SBR-clay纳米复合材料的制备工艺 |
| 2.3.3 BIIR/NR/OC/CB纳米复合材料的制备工艺 |
| 2.3.4 RIIR/OC纳米复合材料的制备工艺 |
| 2.4 性能测试 |
| 2.4.1 硫化胶力学性能测试 |
| 2.4.2 橡胶加工分析 |
| 2.4.3 硫化特性 |
| 2.4.4 X射线衍射分析(XRD) |
| 2.4.5 透射电子显微镜(TEM) |
| 2.4.6 动态机械热分析(DMTA) |
| 2.4.7 差示扫描量热分析(DSC) |
| 2.4.8 热失重分析(TGA) |
| 2.4.9 硫化胶气密性测试 |
| 2.5 性能测试的相关公式 |
| 2.5.1 力学性能 |
| 2.5.2 透气系数计算 |
| 第三章 结果与讨论 |
| 3.1 熔体法IIR/EPDM/OC纳米复合材料的结构与性能研究 |
| 3.1.1 TEM测试 |
| 3.1.2 XRD测试 |
| 3.1.3 DMTA测试 |
| 3.1.4 气密性能 |
| 3.1.5 力学性能 |
| 3.1.6 小结 |
| 3.2 粘土/SBR纳米复合胶与BIIR并用的结构与性能研究 |
| 3.2.1 TEM测试 |
| 3.2.2 XRD测试 |
| 3.2.3 DSC测试 |
| 3.2.4 DMTA测试 |
| 3.2.5 硫化特性 |
| 3.2.6 气密性能 |
| 3.2.7 力学性能 |
| 3.2.8 小结 |
| 3.3 BIIR/NR/OC/CB纳米复合材料的结构与性能研究 |
| 3.3.1 TEM测试 |
| 3.3.2 XRD测试 |
| 3.3.3 DSC测试 |
| 3.3.4 DMTA测试 |
| 3.3.5 硫化特性 |
| 3.3.6 硫化胶RPA |
| 3.3.7 气密性能 |
| 3.3.8 力学性能 |
| 3.3.9 小结 |
| 3.4 RIIR/OC纳米复合材料的性能研究 |
| 3.4.1 TGA测试 |
| 3.4.2 硫化特性 |
| 3.4.3 力学性能 |
| 第四章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究成果及已发表的学术论文 |
| 作者和导师简介 |
| 北京化工大学硕士研究生学位论文答辩委员会决议书 |
（10）均匀增粘剂在BIIR和CIIR/NR中的应用研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.1.1 新型加工助剂的时代背景 |
| 1.1.2 新型加工助剂的特点 |
| 1.2 均匀增粘剂概述 |
| 1.2.1 均匀增粘剂的发展背景 |
| 1.2.2 均匀增粘剂的组成 |
| 1.2.3 均匀增粘剂的作用机理 |
| 1.2.4 均匀增粘剂的研究现状 |
| 1.3 气密层胶料的发展 |
| 1.3.1 气密层材料 |
| 1.3.2 几种常见胶料的气密性比较 |
| 1.3.3 气密层的发展趋势 |
| 1.3.4 气密层材料阻气机理 |
| 1.3.5 气体扩散理论基础 |
| 1.3.6 影响聚合物透气的主要因素 |
| 1.4 本课题的目的意义、主要内容、特色及创新之处 |
| 1.4.1 本课题的目的意义 |
| 1.4.2 本课题的主要内容 |
| 1.4.3 本课题的特色及主要创新之处 |
| 第二章 均匀增粘剂在BIIR 中的应用研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要原材料 |
| 2.2.2 仪器与设备 |
| 2.2.3 实验方法 |
| 2.2.4 性能测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 FT-IR 测试 |
| 2.3.2 树脂对溴化丁基橡胶门尼粘度的影响 |
| 2.3.3 树脂对溴化丁基橡胶自粘性的影响 |
| 2.3.4 树脂对溴化丁基橡胶硫化特性的影响 |
| 2.3.5 溴化丁基橡胶动态粘弹性（RPA） |
| 2.3.6 树脂对溴化丁基橡胶溶胀指数的影响 |
| 2.3.7 树脂对溴化丁基橡胶力学性能的影响 |
| 2.3.8 SEM 测试 |
| 2.3.9 炭黑分散性表征 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 均匀增粘剂在CIIR/NR 中的应用研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要原材料 |
| 3.2.2 实验设备与仪器 |
| 3.2.3 混炼胶和硫化胶的制备 |
| 3.2.4 测试与表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 均匀增粘剂对纯胶门尼粘度的影响 |
| 3.3.2 对纯胶并用混炼功耗的影响 |
| 3.3.3 对纯胶门尼粘度的影响 |
| 3.3.4 对纯胶流变性能的影响 |
| 3.3.5 对纯胶表面能的影响 |
| 3.3.6 对CIIR/NR 硫化胶动态性能的影响 |
| 3.3.7 对并用胶微观结构的影响 |
| 3.3.8 对 CIIR/NR/炭黑体系门尼粘度的影响 |
| 3.3.9 对 CIIR/NR/炭黑体系硫化特性的影响 |
| 3.3.10 对 CIIR/NR/炭黑体系力学特性的影响 |
| 3.3.11 对CIIR/NR/炭黑体系动态粘弹性的影响 |
| 3.3.12 SEM 测试 |
| 3.3.13 炭黑分散性表征 |
| 3.3.14 透气性测试 |
| 3.3.15 DMA 测试 |
| 3.4 本章小结 |
| 附录 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
四、IIR再生胶在无内胎子午线轮胎气密层中的应用（论文参考文献）
- [1]丁基再生橡胶的制备及其在轮胎气密层中的应用[J]. 王婷,黄祥洪,陈宏,张满刚,张新军,韩兆群. 轮胎工业, 2021(08)
- [2]丁基再生橡胶和改性氯磺化聚乙烯橡胶在全钢载重子午线轮胎气密层中的应用[J]. 杨文强. 轮胎工业, 2021(06)
- [3]溴化丁基橡胶合成助剂对其气密层应用的影响[D]. 张秀彬. 青岛科技大学, 2019(01)
- [4]丁腈橡胶在全钢子午线轮胎气密层中的应用研究[D]. 纪玲慧. 北京化工大学, 2018(01)
- [5]国产溴化丁基橡胶的结构和性能研究[D]. 左培艳. 青岛科技大学, 2014(04)
- [6]SBR/IIR再生胶共混改性及在汽车内胎应用的研究[J]. 冯旭,张秀斌. 沈阳化工大学学报, 2013(03)
- [7]无溶剂法羧化丁基橡胶制备机理探讨及其与NR的共硫化研究[D]. 邵红琪. 青岛科技大学, 2013(03)
- [8]再生丁基橡胶/聚烯烃制备吹塑级热塑性弹性体[D]. 杨力行. 湖北工业大学, 2011(08)
- [9]粘土/丁基橡胶共混胶纳米复合材料结构与性能研究[D]. 薛杨. 北京化工大学, 2010(01)
- [10]均匀增粘剂在BIIR和CIIR/NR中的应用研究[D]. 刘桂龙. 华南理工大学, 2010(03)