一、一种室温固化耐热环氧胶粘剂的研究（论文文献综述）
陈思成,田美芬,邓雪,李利芬,吴志刚,余丽萍[1]（2021）在《木结构用胶粘剂研究应用进展》文中研究表明介绍了木结构及其所用胶粘剂的特征,分别概述了木结构主要的胶粘剂如酚类胶粘剂、聚氨酯类胶粘剂、环氧树脂类胶粘剂、三聚氰胺类胶粘剂和生物质胶粘剂的研究应用现状。最后分析了木结构胶粘剂发展存在的问题,并展望了其发展趋势。
许欢敏[2]（2021）在《TRT枞树型叶根密封胶的研究》文中研究指明高炉煤气余压回收装置（TRT）枞树型动叶叶根的高分子密封胶在使用中出现不耐高温及煤气中的酸性气体腐蚀现象,而且密封材料与煤气中的杂质及腐蚀产物形成混合物,在叶根与榫槽的相对滑动过程中造成机械咬合,导致维修更换叶片时耗时费力等一系列问题。寻找合适的枞树型叶根密封胶可解决上述问题,提高企业效率。本研究首先对目前使用的失效密封胶进行分析,通过理化性能、耐老化性、耐腐蚀性的试验研究,搞清其失效原因。结果表明:该密封胶弹性较好、固化方式及固化后的涂膜不挥发含量满足枞树型叶根结构密封胶的要求。但是,由于其耐温性能差以及与基材的粘结强度不够导致酸性冷凝液体渗入发生失效。调研结果显示,目前在售的高性能密封材料多种多样,但密封胶厂家通常只给出部分常规性能检测结果,对其使用场合及特殊要求没有界定。本研究通过分析TRT的工况需求、模拟使用环境,研究其耐热及耐腐蚀性,旨在筛选出能够满足在TRT复杂工况条件下使用的高性能密封胶,解决TRT设备叶根密封胶失效问题。试验采用了TG-DSC、红外分析手段,研究了环氧类、有机硅类等密封胶在TRT复杂工况条件下的各项性能,重点从理化性能、耐腐蚀性和耐老化性等方面对产品在TRT枞树型榫槽处的适用性进行了研究。研究结果表明,环氧树脂类使用中最大的缺点是固化后硬度过大,且不宜长期在200℃使用。常规的有机硅类密封胶耐温性能较好,但表面能和固体含量较低,不满足固化后密封榫槽和与金属粘结性的要求,选用高固含有机硅密封胶可改善上述性能。高固含有机硅的流动性和室温固化时间满足使用要求,表干时间和实干时间分别为110 min、260min,固化后的不挥发含量分别为95.7%（质量分数）和67.7%（体积分数）,且固化后的固体含量在同等的密封产品中较高,保障了固化后充分密封。60天老化试验、30天腐蚀试验后,质量下降率逐渐趋于平稳,拉伸剪切强度变化较小,破坏方式为内聚破坏,说明该密封胶在高温及酸性环境中仍与基体有良好的粘结性,可保证TRT使用工况下长期使用。TG-DSC曲线和红外分析老化前后的基团变化结果表明,该涂料在200℃时耐温性能良好,Si-O-Si键以及Si-（CH3）2基团是其耐温性能较好的主要原因。模拟件热处理前后的拆卸结果表明,拆卸的最大力值由39 KN降到11 KN,拆卸的便利性明显提高。所以,高固含有机硅类密封胶在克服原有密封胶缺点的基础上,可满足枞树型叶根密封胶的使用要求。
赵明[3]（2021）在《二硫化钼/环氧树脂界面调控对胶粘剂性能影响及作用机制研究》文中研究说明环氧树脂（EP）胶粘剂凭借其良好的粘接适用性、出色的耐老化性能和简便的操作性,成为复合材料制造领域中非常重要的粘接材料。虽然环氧胶粘剂拥有以上优点,但是本体力学性能低、脆性大、耐热性能不高等缺点直接影响了环氧树脂进一步的推广应用。与传统的聚合物改性方法相比,低用量二维纳米填料的添加就会显着提高聚合物材料的力学和热学性能。其中,具有三明治片层结构的二硫化钼（MoS2）被认为是一种极具潜力的用来增强高分子材料力学性能、耐热性能的纳米添加剂。但是,MoS2表面呈惰性,不含任何活性基团,与聚合物基体之间相容性差。本论文从界面调控的角度出发,利用不同结构的有机分子,对MoS2纳米片层进行表面改性,进而提高MoS2与环氧树脂的相容性。并将其与环氧树脂混合,制备出功能化MoS2/EP纳米复合胶粘剂,重点研究表面功能化对MoS2片层的分散性和环氧胶粘剂的热性能、机械性能、介电性能和粘接性能的影响,并探讨相关的增强机理。主要研究工作如下:首先,利用锂离子插层法、液相剥离法对MoS2进行剥离,然后根据改性所用有机物与环氧树脂、超声用溶剂的相容性选择了3-巯丙基三乙氧基硅烷、二氨基二苯砜、聚硫醇三种不同结构的有机物,对MoS2表面进行了功能化改性,并对其改性后的产物进行了结构表征。将制备的硅烷功能化MoS2纳米片、氨基功能化MoS2纳米片和聚硫醇功能化MoS2纳米片分散在环氧树脂中,组成复合胶粘剂体系,研究其分散状态、形貌、用量对耐热性能、机械性能和介电性能的影响。结果表明,由于MoS2纳米片层与环氧树脂基体界面间接入了有机物分子,增强了MoS2与环氧基体间的相互界面作用,使改性后的纳米片有效体积增加。极少量功能化MoS2纳米片的添加就能有效提高复合体系的力学性能和耐热性能。其中,氨基功能化MoS2添加量在2.0wt.%时,EP体系的玻璃化转变温度最大增高了31℃,体系的150℃剪切强度最高值为15.2MPa,增幅为290%,拉伸强度最大值为96.3MPa,增幅为74%,冲击强度最大值为8.3k J/m2,增幅为207%。聚硫醇功能化MoS2添加量在0.5wt.%时,EP体系的玻璃化转变温度最大增高了17℃,体系的150℃剪切强度最高值为17.1MPa,增幅为388%,拉伸强度最大值为92.6MPa,增幅为75%。冲击强度最大值为5.6k J/m2,增幅为93%。硅烷功能化MoS2添加量在0.7wt.%时,EP体系的玻璃化转变温度最大增高了14℃,150℃剪切强度最大增幅为213%,拉伸强度最大增幅为57%,冲击强度最大增幅为76%。利用低粘度的双酚E型氰酸酯树脂（CE）单体为分散介质,采用在树脂中超声的简便方法对MoS2进行纳米剥离。然后再将聚砜树脂（PSF）混合到上述悬浮液中,制备得到聚砜树脂功能化二硫化钼（PSF-MoS2）,并对其进行表征。与MoS2相比,PSF-MoS2与CE间的相容性得到明显改善。再将PSF-MoS2/CE悬浮液与环氧树脂均匀混合,组成PSF-MoS2/CE/EP单组份潜伏型胶粘剂,并计算了固化体系的动力学方程。研究了PSF-MoS2的分散状态、形貌、用量对PSF-MoS2/CE/EP胶粘剂机械性能、耐热性和介电性能的影响。极少量PSF-MoS2纳米填料的添加就可以有效的提高胶粘剂的耐热性能和机械性能。PSF-MoS2添加量在0.10wt.%时,拉伸强度为108.9MPa,增幅为20%,冲击强度为22.1k J/m2,增幅为220%。PSF-MoS2/CE/EP胶粘剂有着优异的高温剪切强度,当PSF-MoS2用量在0.21wt.%时,体系200℃剪切强度由基础的13.4MPa增加到19.7MPa,增幅约为47%。将四种界面调控方式制备出的复合胶粘剂分别对铝合金、环氧碳纤维复材、双马碳纤维复材进行粘接,并对它们进行了剪切强度测试。硅烷功能化MoS2/EP复合胶粘剂粘接铝合金材料的性能优于其它三种功能化MoS2/EP复合胶粘剂。四种复合胶粘剂对环氧碳纤维复材都具有较好的粘接性能,破坏形式均为基材破坏。聚砜树脂功能化MoS2/EP复合胶粘剂粘接双马碳纤维复材的性能优于其它三种功能化MoS2/EP复合胶粘剂,其破坏形式为基材破坏。通过对四种复合胶粘剂体系在厚胶层粘接时剪切强度数据的分析得出,随着胶层厚度的增加,剪切强度呈现出下降的趋势,而功能化MoS2的添加能够降低厚胶层时剪切强度的下降幅度。另外,对胶粘剂在水、航空煤油、液压油中浸泡前后和盐雾老化前后的剪切强度数据对比可知,功能化MoS2的添加能够提高胶粘剂体系的耐液体浸泡性能和耐盐雾老化性能。
赵珩[4]（2021）在《基于聚醚胺固化体系的高温高韧环氧胶粘剂及结构性能关系研究》文中研究表明环氧树脂由于其粘接强度高、固化收缩率低,广泛应用于武器装备部段胶接装配等领域。为了满足武器型号对中低温固化高温高韧环氧胶粘剂的迫切需求,本文从高韧性聚醚胺固化剂分子结构和胶粘剂配方设计出发,开展环氧树脂中低温固化机理研究,进一步建立胶粘剂结构与性能之间的关系。首先,从分子基元反应出发,通过酰胺化反应,以氢化二聚酸和均苯三甲酸两种多元酸与二乙二醇二（3-氨基丙基）醚为原料,获得了含脂肪环的双臂聚醚胺固化剂（DAPE）和以苯环为中心的三臂聚醚胺固化剂（TAPE）,通过红外光谱（FTIR）、核磁共振氢谱（1H NMR）和核磁共振碳谱(13C NMR)等方法确认了产物的化学结构。进一步,将DAPE和TAPE与4,4’-二氨基二苯甲烷环氧树脂（AG-80）、4,5-环氧环己烷-1,2-二甲酸二缩水甘油酯（TDE-85）、对氨基苯酚环氧树脂（AFG-90）、海因环氧树脂（HER）四种高性能环氧树脂匹配,开展固化反应动力学研究,全面探究固化反应机理。研究发现DAPE和TAPE固化体系起始固化反应温度低,具有良好的反应活性。非等温DSC法研究表明DAPE和TAPE固化体系均符合SB（m,n）模型,并且非自催化反应在TAPE体系固化过程中作用效果更小。等温DSC法研究表明Kamal自催化模型可以很好地模拟AG-80/DAPE体系的等温固化过程。此外,TDE-85/TAPE体系的DSC曲线呈双放热峰,Friedman法研究表明该现象由TDE-85树脂中缩水甘油酯末端环氧基团和与环己烷相连的环氧基团反应活性相差较大导致。通过在线FTIR法探究固化制度及反应过程中的化学结构变化,结果表明在外推法得到的固化制度下,DAPE和TAPE体系可以完全固化,反应过程中910 cm-1处环氧基团的特征峰强度下降,3300 cm-1左右处羟基和胺基重合峰峰强度上升。最后,为了建立胶粘剂分子结构、固化物结构与胶粘剂宏观性能之间的关系,优选DAPE和TAPE与AG-80和TDE-85四种体系,研究其固化行为、力学性能、粘接性能和热稳定性,并与市售D230固化剂进行对比。研究发现,DAPE和TAPE体系固化速度显着提升,凝胶时间大幅下降。对AG-80和TDE-85两种环氧树脂体系,与D230固化体系相比,DAPE固化物断裂伸长率显着提升,但是拉伸强度下降较为明显,TAPE固化物在断裂伸长率提高的前提下,拉伸强度基本不变。采用SEM观察拉伸试样断面,D230固化体系断面较为光滑,DAPE和TAPE固化体系断面形貌粗糙,呈致密的河流状花纹。进一步表征其粘接性能,DAPE和TAPE体系的室温及150℃拉剪强度较D230体系有不同程度上升。采用DMA表征固化物的交联密度和玻璃化转变温度,结果显示TAPE固化物的玻璃化转变温度与D230基本一致,DAPE固化物的玻璃化转变温度显着下降,这与DAPE和TAPE固化物低交联密度有关。热失重测试表明三种固化剂体系的5%热降解温度(T5%)基本持平,DAPE和TAPE体系的30%热降解温度(T30%)和统计学耐温指数温度（Ts）优于D230体系,具有良好的耐热性。
侯建华[5]（2021）在《石材的化学粘结与应用——结构粘结》文中研究指明新型建筑装饰石材的大规模应用,也促使了新材料应用的日新月异。其中与装饰石材较为紧密的胶粘剂也成为行业关注的焦点。本文试图从石材使用胶粘剂的最常用的三个方面:即石材的结构性粘结、石材的填补性粘结、石材的密封性粘结,来浅述各个类型石材胶粘剂的特点、组成及应用。由于笔者学识疏浅,欢迎行业专家批评指正。
李丽娟,王秀玲[6]（2021）在《2019-2020年国外环氧树脂开发进展》文中指出介绍了2019-2020年国外环氧树脂、固化剂以及环氧胶粘剂,涂料和复合材料领域新产品的开发进展。
陈天予[7]（2020）在《新型多巯基环氧树脂固化剂的制备及其性能研究》文中认为多巯基固化剂对环氧树脂的固化操作十分简易,性价比高。但多巯基固化剂与环氧树脂的固化产物存在粘结强度低、耐热和耐水性差等问题,很难满足一些高要求场合的需要。本文以制备性能优异的多巯基固化剂为目的,从巯基丙酸出发,设计合成了几种多巯基化合物,并对其与环氧树脂的固化行为进行了研究。以巯基丙酸和1,6己二醇为原料,合成了多巯基固化剂1,6-己二醇二巯基丙酸酯（称作HDP）。采用红外、核磁对产物的分子结构进行了验证。测试了室温下HDP/环氧树脂体系的剪切强度,结果表明:当HDP:环氧树脂:DMP-30=100:100:6时,固化体系的剪切强度达到15.4 MPa。热失重测试结果表明产物具有良好的热稳定性。用DSC研究了HDP的非等温固化动力学,通过Kissinger和Ozawa等方程计算得到表观动力学方程dα/dt=9.8×104（1-α）0.86exp（-45.4/RT）。以巯基丙酸和四乙氧化双酚A为原料通过酯化反应合成了四乙氧化双酚A二巯基丙酸酯（称作BADP）,采用红外、核磁对反应产物的分子结构进行了验证。测试BADP/环氧树脂的固化体系的凝胶时间、剪切强度、耐热性和吸水率发现:当BADP:环氧树脂:DMP-30=60:100:14时,固化体系的凝胶时间在15 min左右,最大剪切强度可达20.8 MPa,且具有良好的热稳定性及低吸水率。用红外研究了体系的固化反应过程,通过计算发现反应前20 min巯基和环氧基的转化速率很快,30 min后进入后固化阶段。用DSC研究了BADP的非等温固化动力学。Kissinger和Ozawa等方程求得表观动力学方程为dα/dt=3.2×104（1-α）0.86exp（-31.3/RT）。用六亚甲基二异氰酸酯（HDI）对1,6-己二醇二巯基丙酸酯（HDP）进行扩链得到产物HDP-HDI。利用红外、核磁对产物的分子结构进行了验证。测试了室温下HDP-HDI/环氧树脂体系的凝胶时间、剪切强度、耐热和耐水性发现:当HDP-HDI:环氧树脂:DMP-30=80:100:10时,固化体系可以在4～5 min内凝胶,完全固化后的剪切强度有28.4 MPa,且具有良好的热稳定性及低吸水率。用红外研究了体系的固化反应过程,并通过计算发现巯基和环氧基的转化率在不断变大,由于体系存在后固化现象,当红外测试停止时基团转化率仍未到100%。用非等温DSC法确定HDP-HDI/环氧树脂固化体系可以在室温下完成固化。
李游[8]（2020）在《高性能纳米材料环氧胶黏剂及CFRP加固钢结构界面性能研究》文中提出胶粘CFRP加固钢结构技术在土木工程领域具有广阔的应用前景。一方面,原结构通过黏结层将承担的部分荷载（包括活载）传递给CFRP,因此可以降低原结构的应力水平;另一方面,利用CFRP层疲劳强度高,通过黏结层的作用,约束原结构裂纹的扩展,从两方面达到加固修复的效果。两种作用均需传递荷载,在荷载传递的过程中,CFRP与钢之间的黏结界面层是该复合结构的薄弱部位。不管钢结构中是否存在缺陷,CFRP与钢之间的界面黏结性能是该技术的关键问题之一。本文围绕这一关键问题,针对高性能胶黏剂研发、黏结界面的应力分布及外界因素（温度、湿度及疲劳荷载等）对界面性能的影响机制等方面开展了较为深入的研究,主要研究工作如下:（1）基于自主研制的环氧胶黏剂,得到了固化剂及纳米材料种类与掺量对胶黏剂室温下的基本力学性能的影响规律,揭示了纳米材料对环氧胶黏剂的增强增韧机理,提出了高性能的纳米材料环氧胶黏剂的基础配合比,明确了固化剂、纳米材料的种类与合理掺量。结果表明,室温下较优固化剂选型为缩胺105,聚醚D230及缩胺105与聚醚胺D230按质量比1:2混合体三种。氧化石墨烯及功能化碳纳米管的添加主要提升了胶黏剂的拉伸强度,功能化纳米SiO2的添加主要提升了胶黏剂的断裂韧性及剪切强度。随纳米SiO2掺量的增加,胶黏剂的应力-应变关系由线性转变为非线性,应变能最高提升了 292.10%。微观结构分析表明,纳米材料的添加可抑制胶黏剂基体的裂纹扩展,增加了断面的粗糙度,另外纳米SiO2的添加使断面形成密集的塑性空穴,胶黏剂的韧性大幅度提高。（2）采用不同种类与掺量固化剂以及不同掺量纳米SiO2的胶黏剂,进行了室温固化后的CFRP板/钢板搭接试件的拉伸剪切试验,研究了固化剂及纳米SiO2对室温下搭接试件界面黏结性能的影响。以缩胺105作为固化剂,掺入纳米SiO2能显着增加搭接试件的极限承载力及有效黏结长度,提高CFRP表面的应变及界面剪应力峰值;纳米SiO2掺量为0wt.%与0.5wt.%的搭接试件的黏结-滑移曲线为双线性三角形模型,纳米SiO2掺量为1.0wt.%的搭接试件的黏结-滑移曲线为三线性梯形模型,分为“线性增长”、“屈服平台”、“下降段”三个发展阶段,黏结界面韧性大幅提升。（3）针对单一固化剂难以兼顾耐热性和韧性的不足,探明了耐热性能较好的缩胺105和韧性较好的聚醚胺D230两种固化剂混掺对纳米SiO2环氧胶黏剂高温下（70℃）基本力学性能及搭接试件界面黏结性能的影响规律,得到了满足服役高温环境的CFRP加固钢桥的固化剂混掺比。结果表明,缩胺105与聚醚胺D230两种固化剂混掺的较优比例为1:2,推荐较佳固化条件为90℃2h。推荐比例与推荐固化条件的纳米SiO2环氧胶黏剂在环境温度20℃～70℃之间的拉伸强度和应变能均大大优于常用商品胶黏剂,断裂伸长率也大大优于大多数常用商品胶黏剂。基于推荐比例与推荐固化工艺纳米SiO2胶黏剂的CFRP板/钢板搭接试件较基于常见商品胶黏剂具有优越得多的承载能力和界面断裂能。（4）针对夏季钢桥面温度可高达60℃左右,而环境温度对胶黏剂力学性能影响显着的现象。基于上述两种推荐配比的纳米SiO2环氧胶黏剂（配比1:纳米SiO2掺量1.0wt.%,固化剂为缩胺105,室温固化;配比2:纳米SiO2掺量0.5wt.%,固化剂为缩胺105与聚醚胺D230按1:2混掺,90℃固化2h）,进行了不同环境温度下胶黏剂胶体准静态拉伸试验及CFRP板/钢板搭接试件的拉伸剪切试验,得出了环境温度对纳米SiO2环氧胶黏剂力学性能及CFRP板/钢板搭接试件界面黏结性能的影响机制。通过对不同环境温度下搭接试件的极限承载力及黏结-滑移本构参数进行线性拟合,建立了其在不同环境温度下的极限承载力及黏结-滑移本构的理论预测模型。（5）由于钢结构桥梁暴露于自然环境中,经常处于湿热、海水等恶劣环境中,且长期承受车辆荷载作用。通过胶黏剂胶体及CFRP板/钢板搭接试件的恒温水浴试验,明确了湿热条件对胶黏剂及CFRP板/钢板界面性能的影响。采用不同疲劳荷载幅进行了CFRP板/钢板界面的剪切疲劳试验,揭示了搭接界面的损伤演化规律,建立了界面黏结刚度损伤模型。（6）基于CFRP/钢界面黏结-滑移本构,建立了界面应力的理论分析模型,推导了界面滑移、剪应力及CFRP拉应力的计算公式。基于解析解,分析了 CFRP板黏结长度,CFRP板弹性模量与厚度及钢板弹性模量与厚度对搭接界面性能的影响规律。通过有限元分析,获得了搭接界面的损伤发展过程,模拟了环境温度对界面性能的影响规律。
崔美丽[9]（2020）在《碳硼烷改性耐热环氧树脂胶粘剂的制备及性能研究》文中进行了进一步梳理环氧树脂是目前应用最广的一类热固性树脂,由于其力学性能和工艺性能优异,在电子工业、航空航天、建筑、汽车等领域具有极高的应用价值。但是随着航空航天等领域的不断地进步与发展,对其耐温性能提出了更高的要求。因此,我们需要对环氧树脂进行耐热改性。目前可以通过提高环氧基体的交联密度,使用含刚性结构或多官能度的固化剂,加入耐热填料的方法使环氧树脂耐热性提升。虽然这些方法是十分有效的,但是仍存在不足之处。酚醛环氧树脂由于其官能度高而耐高温性能优于双酚A型环氧树脂。碳硼烷由于其能量吸收效应和大体积屏蔽效应在提高聚合物的耐热性方面已经有了广泛的应用。环二硅氮烷的热稳定性优异,常被用做添加剂提高硅树脂的热稳定性。并且耐热填料的加入也可以提高环氧树脂固化物的热稳定性并降低成本。因此,本文主要从提高环氧树脂胶粘剂耐热性能的角度出发,开展碳硼烷改性环氧树脂胶粘剂耐热性能的基础研究工作。采用官能度高的酚醛环氧树脂作为基体,使用含碳硼烷的固化剂对其固化,实现了分子水平的有机/无机杂化。再通过添加耐热填料和液体橡胶来弥补其在耐热性和韧性方面的不足。系统的研究了聚合物的固化行为、固化物的耐热性能和粘接性能,主要的研究内容和结果如下:1.通过高温固化得到了含碳硼烷环氧树脂胶粘剂,且通过红外表征,确定固化反应的发生。环氧树脂固化物具有优异的热稳定性和热氧化稳定性。碳硼烷含量以及填料用量对其粘接性能有较大的影响。碳硼烷含量为30%的粘接性能最佳,粘接不锈钢材料的剪切强度在室温下为12.3 MPa,500℃老化1小时后仍然可达1.56 MPa,并且固化后的环氧树脂在低温处理后剪切强度得到了提高。2.通过加入酚醛胺室温固化剂得到了可室温固化的含碳硼烷环氧树脂胶粘剂。其固化物具有优异的热稳定性和热氧化稳定性。研究结果表明:聚合物的碳硼烷含量以及填料用量对其粘接性能有较大的影响。通过优化固化工艺后,碳硼烷含量50%的聚合物综合性能最佳。粘接不锈钢材料的剪切强度室温下为15.14 MPa,在600℃下老化一小时后,仍然具有0.9 MPa的粘接强度,加入耐热填料后最高可达1.1 MPa的粘接强度,显示出优异的耐高温性能。3.研究了含碳硼烷聚合物的热降解机理。含碳硼烷环氧树脂在受热时,首先是环氧树脂大分子网络的解聚,产生了水、二氧化碳等。随着温度的升高碳硼烷的结构遭到破坏,树脂体系更容易氧化分解,产生新的氧化硼、甲烷、醇酚类物质。碳硼烷在受热时会与空气中的氧气或者环氧树脂体系中的氧元素发生反应先生成氧化硼覆盖在环氧树脂聚合物表面,从而延缓环氧树脂的降解。4.考察了八苯基环二硅氮烷的引入对环氧树脂热稳定性和粘接强度的影响。通过红外谱图和核磁表征证明环氧树脂和环二硅氮烷之间发生了反应,生成稳定的化学键。通过热重分析可以看出八苯基环二硅氮烷的加入起到延缓胶粘剂体系降解的作用。5.考察了环氧丁羟对环氧树脂的增韧作用。以酚醛胺为固化剂,环氧丁羟为增韧剂制备了环氧树脂胶粘剂。利用扫描电镜观测了环氧丁羟增韧环氧树脂前后的形貌,观察到加入环氧丁羟后环氧树脂由原先的脆性断裂在加入环氧丁羟后转变为韧性断裂。通过分析发现环氧丁羟的加入使酚醛环氧树脂的玻璃化转变温度降低,热分解温度降低。增韧后环氧树脂的力学性能提升。
李超[10]（2019）在《改性聚硫醇环氧固化剂的制备与性能》文中进行了进一步梳理硫醇固化剂在叔胺的催化下能在室温下快速固化环氧树脂,使用十分方便。目前国内聚硫醇生产还非常少,大都依赖进口,且固化产物存在耐热性较差、粘接强度不高等缺点。本文通过分子结构设计的手段,对多元硫醇固化剂进行改性,并对改性产物的固化行为进行了性能研究。首先以甲苯二异氰酸酯为改性剂对四（3-巯基丙酸）季戊四醇酯进行改性,合成了一种改性聚硫醇固化剂A。通过红外、核磁表征验证了反应的顺利进行。以2,4,6-三（二甲胺基甲基）苯酚（DMP-30）为促进剂,A为固化剂与环氧树脂E51制备了高性能的室温快速固化环氧树脂固化产物。通过对固化产物凝胶时间、拉伸剪切强度、耐热性以及耐水性的研究测试表明,当环氧树脂与固化剂A比例为1:1,促进剂DMP-30添加量为3%时,固化体系在5 min凝胶,拉伸剪切强度达31 MPa,维卡软化点为76.7℃,240 h水处理后邵氏硬度下降了33.7%,相比改性前其粘接强度、耐热性、耐水性均有明显提高。以甲基丙烯酸异冰片酯为改性剂合成了一种改性聚硫醇固化剂B。通过红外、核磁表征验证了反应的顺利进行。以DMP-30为促进剂,B为固化剂与E51制备了高性能的室温快速固化环氧树脂固化产物。通过对固化产物凝胶时间、拉伸剪切强度、耐热性以及耐水性的研究测试表明,当环氧树脂与固化剂B的比例为0.8:1,促进剂DMP-30的添加量为7%时,固化体系在9 min凝胶,拉伸剪切强度达28.6 MPa,维卡软化点为75.8℃,240 h水处理后邵氏硬度下降了37.2%,相比改性前其粘接强度、耐热性、耐水性明显提高。以邻甲苯缩水甘油醚为改性剂合成了一种改性聚硫醇固化剂C。通过红外、核磁表征验证了反应的顺利进行。以DMP-30为促进剂,C为固化剂与E51制备了高性能的室温快速固化环氧树脂固化产物。通过对固化产物凝胶时间、拉伸剪切强度、耐热性、耐水性以及固化反应过程和反应动力学的研究测试表明,当环氧树脂与固化剂C的比例为0.8:1,促进剂DMP-30的添加量为5%时,固化体系在5 min凝胶,拉伸剪切强度达32 MPa,维卡软化点为80℃,240 h水处理后邵氏硬度下降了32.1%,相比改性前其粘接强度、耐热性、耐水性均有明显提高。固化反应在前10 min反应迅速,10-25min反应减缓,50 min左右后进入后固化过程。通过非等温DSC法分析得固化反应动力学模型α（t）=1-[1-4.61×104exp（-66350.40/T）×t]20.24,推导得固化反应得最佳固化温度为305.25 K。
二、一种室温固化耐热环氧胶粘剂的研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、一种室温固化耐热环氧胶粘剂的研究（论文提纲范文）
（1）木结构用胶粘剂研究应用进展（论文提纲范文）
| 0前言 |
| 1 木结构的特点 |
| 2 木结构胶粘剂的特点 |
| 3 常用的木结构胶粘剂 |
| 3.1 酚类胶粘剂 |
| 3.1.1 PF树脂 |
| 3.1.2 RF树脂 |
| 3.2 聚氨酯类胶粘剂 |
| 3.2.1 聚氨酯类 |
| 3.2.2 异氰酸酯类 |
| 3.3 环氧树脂类胶粘剂 |
| 3.4 三聚氰胺类胶粘剂 |
| 3.5 生物质胶粘剂 |
| 3.5.1 全生物质基胶粘剂 |
| 3.5.2 半生物质基胶粘剂 |
| 4 展望 |
（2）TRT枞树型叶根密封胶的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 TRT枞树型叶根结构密封材料的选择 |
| 1.2.1 聚硫密封胶 |
| 1.2.2 聚氨酯密封胶 |
| 1.2.3 硅酮密封胶 |
| 1.2.4 环氧树脂密封胶 |
| 1.2.5 丙烯酸酯密封胶 |
| 1.2.6 有机硅密封胶 |
| 1.2.7 小结 |
| 1.3 有机硅结构密封胶耐热防腐性概述 |
| 1.3.1 有机硅的基本性能 |
| 1.3.2 提高有机硅的耐热方法 |
| 1.3.3 有机硅耐高温及防腐方向的研究进展 |
| 1.4 研究内容及意义 |
| 1.4.1 研究意义 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 试验仪器及试样 |
| 2.2.1 试验仪器 |
| 2.2.2 试验试样规格 |
| 2.3 试验方案 |
| 2.3.1 耐老化性试验 |
| 2.3.2 耐腐蚀性试验 |
| 2.3.3 模拟件拆卸试验 |
| 2.4 试验检测方法 |
| 2.4.1 表干时间测定 |
| 2.4.2 实干时间测定 |
| 2.4.3 湿膜厚度 |
| 2.4.4 干膜厚度 |
| 2.4.5 邵氏硬度的测定 |
| 2.4.6 干膜密度和不挥发物含量的测定 |
| 2.4.7 柔韧性的测定 |
| 2.5 分析测试试验 |
| 2.5.1 热重-差示扫描量热法(TG-DSC) |
| 2.5.2 红外光谱(ATR-FTIR) |
| 第三章 TRT枞树型叶根原用密封胶的失效分析 |
| 3.1 失效案例 |
| 3.2 试验结果及评价 |
| 3.2.1 密封胶理化性能测试 |
| 3.2.2 密封胶耐热性分析 |
| 3.2.3 密封胶耐腐蚀性分析 |
| 3.2.4 模拟件拆卸试验 |
| 3.3 小结 |
| 第四章 环氧树脂和有机硅的筛选及可适用性评价 |
| 4.1 环氧树脂的筛选 |
| 4.1.1 环氧树脂调查结果 |
| 4.1.2 环氧树脂的理化性能检测分析 |
| 4.1.3 小结 |
| 4.2 有机硅涂料的筛选 |
| 4.2.1 有机硅调查结果 |
| 4.2.2 有机硅涂料的理化性能检测分析 |
| 4.2.3 不挥发物含量测定 |
| 4.2.4 小结 |
| 第五章 耐温耐腐蚀性及拆卸便利性研究 |
| 5.1 密封材料的耐热性试验及评价 |
| 5.1.1 128 环氧树脂 |
| 5.1.2 硅橡胶涂料 |
| 5.1.3 有机硅高固含涂料 |
| 5.2 密封材料的耐腐蚀试验及评价 |
| 5.2.1 128 环氧树脂涂料 |
| 5.2.2 硅橡胶涂料 |
| 5.2.3 有机硅高固含涂料 |
| 5.3 高固含有机硅涂料的适用性及拆卸便利性评价 |
| 5.3.1 高固含有机硅的适用性的进一步评价 |
| 5.3.2 红外光谱分析 |
| 5.3.3 TRT模拟件拆卸试验及热处理后的拆卸便利性 |
| 5.4 小结 |
| 第六章 总结 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间参加科研情况及获得的学术成果 |
（3）二硫化钼/环氧树脂界面调控对胶粘剂性能影响及作用机制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题的背景 |
| 1.2 有机物改性环氧树脂 |
| 1.3 无机填料改性环氧树脂 |
| 1.3.1 硫酸钙晶须改性环氧树脂 |
| 1.3.2 二氧化硅改性环氧树脂 |
| 1.3.3 层状硅酸盐粘土改性环氧树脂 |
| 1.3.4 碳纳米管改性环氧树脂 |
| 1.3.5 石墨烯改性环氧树脂 |
| 1.4 二硫化钼纳米复合材料 |
| 1.4.1 二硫化钼纳米片的制备 |
| 1.4.2 二硫化钼/聚合物复合材料 |
| 1.5 本论文选题意义及主要研究内容 |
| 1.5.1 选题意义 |
| 1.5.2 主要研究内容 |
| 第2章 实验材料与实验方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验仪器和设备 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 原子力显微镜(AFM)测试 |
| 2.3.2 透射电子显微镜(TEM)测试 |
| 2.3.3 傅里叶变换红外光谱(FT-IR)测试 |
| 2.3.4 拉曼光谱(Raman)测试 |
| 2.3.5 X射线衍射光谱(XRD)测试 |
| 2.3.6 扫描电子显微镜(SEM)测试 |
| 2.3.7 动态力学热分析(DMA)测试 |
| 2.3.8 热重(TGA)测试 |
| 2.3.9 差示扫描量热分析(DSC)测试 |
| 2.3.10 介电性能测试 |
| 2.3.11 拉伸性能测试 |
| 2.3.12 拉伸剪切强度测试 |
| 2.3.13 冲击强度测试 |
| 2.3.14 X射线光电子能谱(XPS)测试 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 离子插层法制备功能化二硫化钼纳米片及其环氧树脂胶粘剂 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 离子插层法制备有机硅功能化二硫化钼纳米片 |
| 3.2.2 有机硅功能化二硫化钼/环氧树脂复合胶粘剂的制备 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 有机硅表面功能化二硫化钼的表征 |
| 3.3.2 拉曼光谱表征结果 |
| 3.3.3 X射线衍射光谱表征结果 |
| 3.3.4 原子力显微镜表征结果 |
| 3.3.5 透射电子显微镜表征结果 |
| 3.3.6 胶粘剂拉伸性能分析 |
| 3.3.7 胶粘剂冲击性能分析 |
| 3.3.8 胶粘剂粘接性能分析 |
| 3.3.9 胶粘剂动态力学热性能分析 |
| 3.3.10 胶粘剂的介电性能分析 |
| 3.3.11 胶粘剂扫描电子显微镜结果分析 |
| 3.3.12 增强机理分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 液相剥离法制备功能化二硫化钼纳米片及其环氧树脂胶粘剂 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 液相剥离法制备氨基有机物功能化二硫化钼纳米片 |
| 4.2.2 液相剥离法制备聚硫醇功能化二硫化钼纳米片 |
| 4.2.3 氨基有机物功能化二硫化钼/环氧树脂复合胶粘剂的制备 |
| 4.2.4 聚硫醇功能化二硫化钼/环氧树脂复合胶粘剂的制备 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 氨基有机物表面功能化二硫化钼的表征 |
| 4.3.2 聚硫醇表面功能化二硫化钼的表征 |
| 4.3.3 拉曼光谱表征结果 |
| 4.3.4 X射线衍射光谱表征结果 |
| 4.3.5 原子力显微镜表征结果 |
| 4.3.6 透射电子显微镜表征结果 |
| 4.3.7 胶粘剂拉伸性能分析 |
| 4.3.8 胶粘剂冲击性能分析 |
| 4.3.9 胶粘剂粘接性能分析 |
| 4.3.10 胶粘剂动态力学热性能分析 |
| 4.3.11 胶粘剂的热稳定性分析 |
| 4.3.12 胶粘剂的介电性能分析 |
| 4.3.13 胶粘剂扫描电子显微镜结果分析 |
| 4.3.14 增强机理分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 树脂本体中剥离法制备聚砜树脂功能化二硫化钼纳米片及其环氧胶粘剂 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 聚砜树脂功能化二硫化钼纳米片的制备 |
| 5.2.2 PSF-MoS_2/CE/EP胶粘剂的制备 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 聚砜树脂表面功能化二硫化钼的表征 |
| 5.3.2 透射电子显微镜表征结果 |
| 5.3.3 拉曼光谱表征结果 |
| 5.3.4 原子力显微镜表征结果 |
| 5.3.5 功能化二硫化钼相容性考察 |
| 5.3.6 胶粘剂体系的固化动力学分析 |
| 5.3.7 胶粘剂体系的粘温特性分析 |
| 5.3.8 胶粘剂拉伸性能分析 |
| 5.3.9 胶粘剂冲击性能分析 |
| 5.3.10 胶粘剂粘接性能分析 |
| 5.3.11 胶粘剂动态力学热性能分析 |
| 5.3.12 胶粘剂的热稳定性分析 |
| 5.3.13 胶粘剂的介电性能分析 |
| 5.3.14 胶粘剂扫描电子显微镜结果分析 |
| 5.3.15 增强机理分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 四种功能化二硫化钼/环氧树脂复合胶粘剂的粘接性能比较 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验部分 |
| 6.2.1 不同材料粘接试片的制备 |
| 6.2.2 厚胶层粘接试片的制备 |
| 6.2.3 复合胶粘剂耐液体试验 |
| 6.2.4 复合胶粘剂耐盐雾试验 |
| 6.3 结果与讨论 |
| 6.3.1 复合胶粘剂对不同材料的粘接性能分析 |
| 6.3.2 复合胶粘剂在厚胶层形式下的粘接性能分析 |
| 6.3.3 复合胶粘剂耐液体性能分析 |
| 6.3.4 复合胶粘剂耐盐雾性能分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（4）基于聚醚胺固化体系的高温高韧环氧胶粘剂及结构性能关系研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 环氧树脂简介 |
| 1.2.1 常用环氧树脂分类 |
| 1.2.2 常用环氧树脂固化剂分类 |
| 1.2.3 环氧树脂固化反应机理 |
| 1.3 环氧树脂增韧改性 |
| 1.3.1 化学改性增韧环氧树脂 |
| 1.3.2 共混改性增韧环氧树脂 |
| 1.4 环氧树脂固化剂的增韧改性 |
| 1.4.1 商品化聚醚胺 |
| 1.4.2 化学合成聚醚胺 |
| 1.5 环氧树脂耐高温改性 |
| 1.5.1 商品化的耐高温环氧树脂 |
| 1.5.2 化学改性耐高温环氧树脂 |
| 1.5.3 共混改性耐高温环氧树脂 |
| 1.6 环氧树脂固化动力学 |
| 1.6.1 热分析动力学的理论基础 |
| 1.6.2 热分析动力学方法 |
| 1.7 本文的主要研究内容 |
| 2 聚醚胺固化剂的合成与表征 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验原料及仪器 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 双臂聚醚胺固化剂的合成 |
| 2.3.2 三臂聚醚胺固化剂的合成 |
| 2.4 测试方法及表征 |
| 2.4.1 红外光谱测试 |
| 2.4.2 核磁共振氢谱测试 |
| 2.4.3 核磁共振碳谱测试 |
| 2.4.4 胺值测试 |
| 2.4.5 室温粘度测试 |
| 2.5 结果与讨论 |
| 2.5.1 固化剂的化学结构表征 |
| 2.5.2 固化剂胺值 |
| 2.5.3 固化剂粘度 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 聚醚胺固化体系固化行为研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验原料及仪器 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.3 实验方法 |
| 3.4 测试方法及表征 |
| 3.4.1 DSC测试 |
| 3.4.2 FTIR测试 |
| 3.5 结果与讨论 |
| 3.5.1 非等温 DSC 法固化反应动力学研究 |
| 3.5.2 基于动力学的固化反应机理分析 |
| 3.5.3 固化制度研究 |
| 3.5.4 等温 DSC 法固化反应动力学研究 |
| 3.5.5 在线 FTIR 法固化反应机理研究 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 聚醚胺固化体系性能探索 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验原料及仪器 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 实验仪器 |
| 4.3 实验方法 |
| 4.3.1 拉伸样条的制备 |
| 4.3.2 拉剪试样的制备 |
| 4.3.3 DMA样条的制备 |
| 4.4 测试方法及表征 |
| 4.4.1 凝胶时间测试 |
| 4.4.2 力学性能测试 |
| 4.4.3 热性能测试 |
| 4.4.4 SEM测试 |
| 4.5 结果与讨论 |
| 4.5.1 凝胶时间分析 |
| 4.5.2 拉伸性能分析 |
| 4.5.3 拉剪强度分析 |
| 4.5.4 SEM分析 |
| 4.5.5 DMA分析 |
| 4.5.6 TG分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（5）石材的化学粘结与应用——结构粘结（论文提纲范文）
| 1 石材化学粘结概述 |
| 1.1 石材化学粘接的意义与作用 |
| 1.2 石材化学粘接剂种类 |
| 2 石材结构性粘接与产品应用 |
| 2.1 石材结构性粘结的意义与作用 |
| 2.2 石材结构性粘结胶的种类及性质 |
| 2.2.1 石材结构性粘结胶粘剂产品种类 |
| 2.2.2 环氧胶粘剂应达到的性能指标 |
| 2.2.3 环氧树脂胶粘剂的特点 |
| 2.2.4 环氧胶粘剂在石材干挂结构性粘接中的特点 |
| 2.2.5 环氧树脂胶粘剂组成： |
| 2.2.6 石材结构性粘结剂的配方举例 |
| 2.2.7 几种改性结构性粘结剂的性质 |
| 2.2.8结构性胶粘剂生产、使用应注意的问题 |
（6）2019-2020年国外环氧树脂开发进展（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 环氧树脂[1～5] |
| 2 固化剂[6～9] |
| 3 胶粘剂[10～25] |
| 3.1 增韧胶粘剂 |
| 3.2 耐热胶粘剂 |
| 3.3 导热胶粘剂 |
| 3.4 导电胶粘剂 |
| 3.5 新型功能性胶粘剂 |
| 1）电池胶 |
| 2）车身胶 |
| 3）可去除胶 |
| 4 涂料[26～42] |
| 4.1 管道及储罐 |
| 4.2 建筑 |
| 1）水性涂料 |
| 2）弱溶剂型涂料 |
| 3）韧性涂料 |
| 4）厚膜涂料 |
| 5）高浸透性涂料 |
| 4.3 复合材料 |
| 4.4 电子产品 |
| 4.5 船舶 |
| 5 复合材料[43～49] |
| 5.1 航空航天 |
| 5.2 汽车 |
| 5.3 船舶 |
| 5.4 运动用品 |
| 6 结语 |
（7）新型多巯基环氧树脂固化剂的制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 环氧树脂的概述 |
| 1.1.2 环氧树脂的种类 |
| 1.1.3 环氧树脂的应用领域 |
| 1.2 环氧胶粘剂 |
| 1.2.1 环氧胶粘剂概述 |
| 1.2.2 固化剂 |
| 1.2.3 促进剂 |
| 1.3 多巯基固化剂的研究现状 |
| 1.4 本课题的研究目的和内容 |
| 第2章 1,6-己二醇二巯基丙酸酯的制备及固化性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 仪器及设备 |
| 2.2.3 1 ,6-己二醇二巯基丙酸酯(HDP)的合成 |
| 2.2.4 实验表征 |
| 2.3 结果讨论 |
| 2.3.1 HDP的核磁表征 |
| 2.3.2 HDP的红外表征 |
| 2.3.3 胶粘剂的制备 |
| 2.3.4 HDP/环氧树脂固化产物热稳定性表征 |
| 2.3.5 HDP/环氧树脂体系的固化反应动力学的表征 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 四乙氧化双酚A二巯基丙酸酯制备及固化性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 仪器及设备 |
| 3.2.3 四乙氧化双酚A二巯基丙酸酯(BADP)的合成 |
| 3.2.4 实验表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 BADP的核磁表征 |
| 3.3.2 BADP的红外表征 |
| 3.3.3 胶粘剂的制备 |
| 3.3.4 BADP/环氧树脂固化产物的吸水率测试 |
| 3.3.5 BADP/环氧树脂固化产物热稳定性表征 |
| 3.3.6 红外研究BADP与环氧树脂的固化反应 |
| 3.3.7 BADP/环氧树脂体系的固化反应动力学的表征 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4 章 多巯基固化剂(HDP-HDI)的制备及固化性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 仪器及设备 |
| 4.2.3 多巯基固化剂的合成工艺 |
| 4.2.4 实验表征 |
| 4.3 结果讨论 |
| 4.3.1 HDP-HDI的核磁表征 |
| 4.3.2 HDP-HDI的红外表征 |
| 4.3.3 胶粘剂的制备 |
| 4.3.4 HDP-HDI/环氧树脂固化产物的吸水率测试 |
| 4.3.5 HDP-HDI/环氧树脂固化产物热稳定性表征 |
| 4.3.6 红外研究HDP-HDI与环氧树脂的固化反应 |
| 4.3.7 HDP-HDI/环氧树脂固化体系固化反应动力学的表征 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 硕士期间发表论文情况 |
（8）高性能纳米材料环氧胶黏剂及CFRP加固钢结构界面性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状分析 |
| 1.2.1 钢桥疲劳与加固研究方面 |
| 1.2.2 环氧胶黏剂性能研究方面 |
| 1.2.3 胶粘CFRP加固钢结构界面性能研究方面 |
| 1.3 本文研究目的与研究内容 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 第二章 纳米材料环氧胶黏剂的力学性能与微观结构 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验概况 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试件设计与制作 |
| 2.2.3 试验方法 |
| 2.3 试验结果与分析 |
| 2.3.1 固化剂对胶黏剂力学性能影响 |
| 2.3.2 纳米材料对胶黏剂力学性能影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 胶黏剂关键组分对室温下CFRP板/钢板界面性能影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 试验材料 |
| 3.2.2 试件设计与制作 |
| 3.3 试验方法 |
| 3.4 试验结果及分析 |
| 3.4.1 固化剂对CFRP板/钢板界面性能的影响 |
| 3.4.2 纳米SiO_2掺量对CFRP板/钢板界面性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 固化剂混掺对高温下CFRP板/钢板界面性能影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验概况 |
| 4.2.1 试验材料 |
| 4.2.2 试件设计与制作 |
| 4.2.3 试验方法 |
| 4.3 试验结果及分析 |
| 4.3.1 胶黏剂基本力学性能 |
| 4.3.2 CFRP板/钢板搭接试件界面性能 |
| 4.3.3 研制胶黏剂的耐高温性能评价 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 基于推荐配比胶黏剂的CFRP板/钢板界面性能的温度影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验概况 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 试件设计与制作 |
| 5.2.3 试验方法 |
| 5.3 试验结果及分析 |
| 5.3.1 温度对胶黏剂基本力学性能影响 |
| 5.3.2 温度对CFRP板/钢板界面性能影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 基于推荐配比胶黏剂的CFRP板/钢板界面湿热及疲劳耐久性 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 试验概况 |
| 6.2.1 恒温水浴试验 |
| 6.2.2 疲劳试验 |
| 6.3 试验结果及分析 |
| 6.3.1 湿热耐久性 |
| 6.3.2 疲劳耐久性 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 胶粘CFRP板/钢板界面性能理论分析与数值模拟 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 CFRP板/钢板界面性能理论分析 |
| 7.2.1 黏结-滑移本构表达式 |
| 7.2.2 控制方程 |
| 7.2.3 界面损伤发展阶段 |
| 7.2.4 计算结果与试验数据比较 |
| 7.2.5 影响参数分析 |
| 7.3 极限承载力预测 |
| 7.3.1 计算模型 |
| 7.3.2 计算结果与试验数据比较 |
| 7.4 CFRP板/钢板界面性能数值模拟 |
| 7.4.1 损伤失效模拟方法 |
| 7.4.2 材料的应力-应变简化模型 |
| 7.4.3 有限元模型建立 |
| 7.4.4 数值模拟结果与分析 |
| 7.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
| 攻读博士学位期间发表的论文 |
| 申请的专利 |
| 博士生期间参加的课题项目 |
（9）碳硼烷改性耐热环氧树脂胶粘剂的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 符号说明 |
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 1 前言 |
| 1.1 环氧树脂胶粘剂 |
| 1.1.1 环氧树脂胶粘剂简介 |
| 1.1.2 环氧树脂胶粘剂的组成 |
| 1.1.3 耐高温环氧树脂胶粘剂 |
| 1.2 环氧树脂胶粘剂高温粘接机理及改性方法 |
| 1.2.1 胶粘剂高温粘接机理简介 |
| 1.2.2 环氧树脂耐高温改性方法 |
| 1.3 环氧树脂增韧 |
| 1.3.1 弹性体改性 |
| 1.3.2 刚性粒子增韧 |
| 1.3.3 热塑性塑料增韧 |
| 1.4 碳硼烷简介 |
| 1.4.1 碳硼烷改性环氧树脂 |
| 1.4.2 碳硼烷改性酚醛树脂 |
| 1.4.3 碳硼烷改性聚氨酯类胶粘剂 |
| 1.4.4 碳硼烷改性聚酰亚胺类胶粘剂 |
| 1.4.5 碳硼烷改性有机硅胶粘剂 |
| 1.5 环二硅氮烷简介 |
| 1.6 环氧化端羟基聚丁二烯简介 |
| 1.7 研究内容与意义 |
| 2 材料与方法 |
| 2.1 原料 |
| 2.2 实验仪器与设备 |
| 2.3 实验过程与方法 |
| 2.3.1 高温固化环氧树脂粘接件样品的制备 |
| 2.3.2 室温固化环氧树脂粘接件样品的制备 |
| 2.3.3 环氧树脂增韧试样的制备 |
| 3 结果与分析 |
| 3.1 结构表征 |
| 3.2 固化工艺的确定 |
| 3.2.1 高温固化环氧树脂工艺 |
| 3.2.2 室温固化环氧树脂固化工艺的确定 |
| 3.3 固化动力学的研究 |
| 3.3.1 高温固化动力学的研究 |
| 3.3.2 室温固化动力学的研究 |
| 3.4 含碳硼烷环氧树脂聚合物的粘接性能 |
| 3.4.1 碳硼烷含量对粘接性能的影响 |
| 3.4.2 老化对粘接性能的影响 |
| 3.4.3 低温对粘接性能的影响 |
| 3.4.4 填料对粘接性能的影响 |
| 3.5 含碳硼烷环氧树脂的热性能 |
| 3.5.1 高温固化 |
| 3.5.2 室温固化 |
| 3.5.3 填料对耐热性的影响 |
| 3.5.4 热分解动力学研究 |
| 3.6 高温固化含碳硼烷环氧树脂的热降解机理的探究 |
| 3.7 含环二硅氮烷环氧树脂的粘接性能 |
| 3.7.1 环二硅氮烷含量对粘接性能的影响 |
| 3.7.2 老化对粘接性能的影响 |
| 3.7.3 填料对粘接性能的影响 |
| 3.8 含环二硅氮烷环氧树脂的热性能 |
| 3.9 环氧树脂的增韧 |
| 3.9.1 环氧丁羟改性环氧树脂的微观形貌 |
| 3.9.2 环氧丁羟增韧酚醛环氧树脂的力学性能 |
| 3.9.3 环氧丁羟增韧酚醛环氧树脂的热性能 |
| 3.10 八苯基环二硅氮烷和环氧树脂的反应 |
| 4.讨论 |
| 4.1 碳硼烷对聚合物耐热性的影响 |
| 4.2 硅氮烷对环氧树脂耐热性的影响 |
| 5.结论 |
| 6.创新之处 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 硕士期间论文发表情况 |
（10）改性聚硫醇环氧固化剂的制备与性能（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 环氧树脂 |
| 1.2.1 环氧树脂概述 |
| 1.2.2 环氧树脂的分类 |
| 1.2.3 环氧树脂的应用 |
| 1.3 环氧树脂胶粘剂 |
| 1.3.1 环氧树脂胶粘剂概述 |
| 1.3.2 环氧树脂固化剂 |
| 1.3.3 环氧树脂促进剂 |
| 1.4 硫醇-点击化学反应制备聚硫醇现状 |
| 1.5 本课题的研究意义和内容 |
| 1.5.1 研究意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第2章 TDI改性聚硫醇环氧固化剂的制备与性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验仪器和设备 |
| 2.2.3 实验步骤 |
| 2.2.4 实验表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 多元硫醇固化剂及改性聚硫醇固化剂A的红外表征 |
| 2.3.2 多元硫醇固化剂及改性聚硫醇固化剂A的核磁共振表征 |
| 2.3.3 改性聚硫醇固化剂A的物化性能 |
| 2.3.4 环氧树脂含量对胶粘剂体系性能的影响 |
| 2.3.5 促进剂含量对固化体系性能的影响 |
| 2.3.6 环氧树脂与改性聚硫醇A固化产物热性能表征 |
| 2.3.7 环氧树脂与改性聚硫醇固化剂A固化产物的耐水性测试 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 IBOMA改性聚硫醇环氧固化剂的制备与性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 仪器和设备 |
| 3.2.3 实验步骤 |
| 3.2.4 实验表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 多元硫醇固化剂及改性聚硫醇固化剂B的红外表征 |
| 3.3.2 多元硫醇固化剂及改性聚硫醇固化剂B的核磁共振表征 |
| 3.3.3 改性聚硫醇固化剂B的物化性能 |
| 3.3.4 环氧树脂含量对胶粘剂固化体系性能的影响 |
| 3.3.5 促进剂含量对固化体系性能的影响 |
| 3.3.6 环氧树脂与改性聚硫醇B固化产物热性能表征 |
| 3.3.7 环氧树脂与改性聚硫醇固化剂B固化产物的耐水性测试 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 邻甲苯缩水甘油醚改性聚硫醇环氧固化剂的制备与性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 仪器及设备 |
| 4.2.3 实验步骤 |
| 4.2.4 实验表征 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 多元硫醇固化剂及改性聚硫醇固化剂C的红外表征 |
| 4.3.2 多元硫醇固化剂及改性聚硫醇固化剂C的核磁表征 |
| 4.3.3 改性聚硫醇固化剂C的物化性能 |
| 4.3.4 环氧树脂含量对胶粘剂体系性能的影响 |
| 4.3.5 促进剂含量对胶粘剂体系的影响 |
| 4.3.6 红外光谱法研究聚硫醇固化剂与环氧树脂的固化反应程度 |
| 4.3.7 环氧树脂与改性聚硫醇固化剂C固化产物的热性能表征 |
| 4.3.8 环氧树脂与改性聚硫醇固化剂C固化产物的耐水性测试 |
| 4.3.9 环氧树脂/改性聚硫醇C固化反应动力学 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 总结与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间的研究成果 |
四、一种室温固化耐热环氧胶粘剂的研究（论文参考文献）
- [1]木结构用胶粘剂研究应用进展[J]. 陈思成,田美芬,邓雪,李利芬,吴志刚,余丽萍. 中国胶粘剂, 2021(06)
- [2]TRT枞树型叶根密封胶的研究[D]. 许欢敏. 西安石油大学, 2021(10)
- [3]二硫化钼/环氧树脂界面调控对胶粘剂性能影响及作用机制研究[D]. 赵明. 哈尔滨理工大学, 2021(01)
- [4]基于聚醚胺固化体系的高温高韧环氧胶粘剂及结构性能关系研究[D]. 赵珩. 中国运载火箭技术研究院, 2021(02)
- [5]石材的化学粘结与应用——结构粘结[J]. 侯建华. 石材, 2021(04)
- [6]2019-2020年国外环氧树脂开发进展[J]. 李丽娟,王秀玲. 热固性树脂, 2021(02)
- [7]新型多巯基环氧树脂固化剂的制备及其性能研究[D]. 陈天予. 湘潭大学, 2020(02)
- [8]高性能纳米材料环氧胶黏剂及CFRP加固钢结构界面性能研究[D]. 李游. 长沙理工大学, 2020
- [9]碳硼烷改性耐热环氧树脂胶粘剂的制备及性能研究[D]. 崔美丽. 山东农业大学, 2020(12)
- [10]改性聚硫醇环氧固化剂的制备与性能[D]. 李超. 湘潭大学, 2019(02)